Пайка титановых сплавов

Режимы пайки и прочность соединений титановых сплавов (ВТ1, 0Т4 и др.) выполненных серебряными припоями [c.285]

Для пайки титановых сплавов применяют также серебряные припои, легированные палладием и галлием, следующих составов (%) 1) 20 Р( , 3—10 Оа, Ag — остальное / =930—960 °С [c.348]

Под пайку титановых сплавов с помощью легкоплавких припоев и припоев с температурой плавления 400—600° С целесообразно применять медное гальванопокрытие толщиной 10—15 мкм. Термообработку омедненного титана следует производить при 780—810° С в вакууме в течение 20—30 мин. [c.113]

Прием многократного вакуумирования с последующим напуском нейтрального газа нашел применение при пайке титановых сплавов. Большое значение при этом имеет установление количества откачиваний и заполнений нейтральным газом. Произвольный выбор этой величины вызывает или охрупчивание титана из-за неполной промывки, или излишний расход дорогостоящего инертного газа, что особенно существенно при пайке крупногабаритных конструкций. Для определения оптимального количества промывок Яопт можно принять следующую зависимость между остаточным давлением вакуума ру, давлением аргона рАт, концентрацией цримеси в вакууме Со и аргоне С и коэффициентом <р, показывающим допустимое содержание примеси сверх минимального [c.83]

Спаи со сплавами активных металлов. Применение заранее изготовленных титановые сплавов (сплав серебра с 5% титана, точка плавления 950°С) имеет некоторые преимущества по сравнению с другими методами. Пайка может производиться при более низких температурах, что особенно важно, когда применяются серебряно-титановые сплавы, так как это уменьшает опасность испарения се- [c.155]

Примечание. Поверхность деталей из титановых сплавов перед пайкой были подвергнуты химическому никелированию.- [c.391]

При нанесении гальванопокрытий на пленку гидрида титана с последующей проверкой на прочность сцепления (пайкой свинцовооловянными припоями) было обнаружено, что титановые сплавы при одном и том же фазовом составе в отдельных случаях не дают воспроизводимых результатов прочности сцепления. [c.108]

Пайка и лужение ювелирных изделий, титана и титановых сплавов с нержавеющей сталью [c.252]

Повышенная растворимость депрессантов титановых сплавов (серебра, меди, никеля), а также примесей (кислорода, азота) имеет место только в 3-титане. Поэтому для удаления оксидов с поверхности титана и его сплавов при пайке в безокислительной атмосфере, а также для ускорения процесса диффузии депрессантов в паяемый металл диффузионную пайку обычно выполняют при температуре выше температуры превращения а- 3. Вместе с тем в р-состоянии титан и его сплавы имеют повышенную склонность к росту зерна, что в присутствии в них кислорода приводит к их охрупчиванию. Поэтому обычно длительный нагрев при диффузионной пайке ведут в температурной области 960—1000 °С. [c.351]

В настоящее время не хватает многих составляющих фактического обеспечения. Так, на первом этапе 1 отсутствуют данные по температуре солидуса сталей, никелевых и титановых сплавов. Скудны данные по температурам вторичной рекристаллизации сталей и различных сплавов, применяемых в производстве почти нет сведений о допустимых скоростях нагрева и охлаждения сталей и сплавов в интервалах критических температур, при которых не происходит ухудшение свойств основного материала, что особенно важно при выборе термического цикла пайки изделий. [c.367]

Пайка титана и титановых сплавов с коррозионно-стойкой сталью [c.155]

Необходимо отметить, что обеспечить условия диссоциации окислов при п-айке многих металлов не представляется возможным. Согласно расчетным данным для диссоциации окислов окисной пленки в условиях высокотемпературной пайки необходимо такое снижение парциального давления кислорода, которое практически недостижимо (табл. 18). Необычайно низкие значения давления, которые в условиях пайки недостижимы, свидетельствуют о том, что пайку железа, хрома и титана в вакууме осуществить нельзя. Однако при температуре 1100—1200°С пайка сталей и титановых сплавов протекает успешно даже при среднем вакууме. Из этого можно сделать вывод, что механизм удаления окисной пленки при пайке в нейтральных газовых средах и вакууме связан не только с диссоциацией окислов, но и с другими процессами. [c.100]

Меднение титановых сплавов типа ВТ. При меднении титановых сплавда для последующей пайки обычными свинцово-оловянными или серебряными припоями применяют следующие операции. Сначала детали обезжиривают, промывают и травят в смеси, содержащей 120—150 г/л соляной кислоты и 40—50 г/л фтористого натрия без подогрева в течение 10— 15 мин, после чего промывают в холодной проточной воде и осветляют в растворе, содержащем 70—ВО г/л азотной кислоты и 80—90 г/л фтористого натрия. Осветление производят при подогревании раствора до 60—70° С в течение 10—15 сек. Затем детали промывают в воде и закладывают в ванну с технической соляной кислотой, без разбавления водой, где и выдерживают их без подогрева в течение 2—3 ч для образования гидридной пленки на поверхности деталей, промывают в воде и сушат. Подготовленные по этому способу детали завешивают в один из приведенных выше цианистых электролитов меднения и меднят до получения слоя толщиной не менее 10—15 мкм. Медненые детали сушат и прогревают на возду се при 200—250° С в течение 2—3 ч или в вакуум-печи при 400—500° С в течение 1 н. При отсутствии вздутий и отслаивания детали подвергают спайке. [c.122]

При этом не имеет значения, находится ли активный металл в виде отдельного листа или входит в состав припаиваемой детали, а также находится ли активный металл в контакте с керамикой. Пайка произойдет, как только металл перейдет в жидкую фазу, в результате чего он сможет легко войти в контакт с керамикой и прореагировать с ней. Количество образуемого сплава зависит от применяемой металлической пары толщины прокладки и температуры пайки. Температура пайки составляет соответственно 875—910°С для медных спаев с титановыми или циркониевыми прокладками и 940— 1 050° С для деталей из титана и циркония с прокладками из никеля и железа. [c.155]

Титан с больщинством металлов образует системы сплавов эвтектического типа. Во всех таких сплавах одна или две фазы эвтектики являются малопластичными химическими соединениями. Поэтому титановые припои, легированные такими элементами, за исключением тугоплавких металлов, с которыми титан образует непрерывные ряды твердых растворов с минимумом, малопластичны и применяются в виде порошковых паст или в виде фольги, состоящей из нескольких слоев пластичных составляющих сплавов, чередующихся с прослойкой титана и вступающих с ней в контактно-реактивное плавление в процессе пайки. [c.350]

При диффузионной пайке титановых сплавов процессы диффузии легирующего элемента из шва в цаяемый металл могут активизироваться в результате многократного их перехода из а- в р-состояние и обратно с одновременным ускорением зарастания нестабильных при низких температурах несплошностей в литой структуре и уменьшением развития в шве диффузионной пористости. [c.352]

Пайка твердыми припоями. Титановые сплавы могут успешно подвергаться пайке многими припоями, например Т1—Си—N1, Т1—2г—Ве, А1 и т.д. По-видимому, не было сообщений о последующем поведении паяных конструкций при КР, хотя два важных момента должны быть указаны. Во-первных, контакт разнородных металлов может привести к установлению потенциалов, которые могли повлиять на свойства, во-вторых, диффузионный слой между припоем и основным сплавом мог привести к образованию области с иным химическим составом н отличающейся по поведению при КР от основного металла. Проблемы, возникшие с серебряными припоями в турбинах [142], могут служить в качестве иллюстрации проблем, которые вызваны другими металлами в конструкции из титана. [c.416]

Детали из титановых сплавов сваривают аргонно-дуговой сваркой, а из алюминиевых сплавов соединяют припоем марки 34А (перед гальванопокрытием их следует изолировать). Поры, раковины, трещины, непропаи и другие дефекты, появившиеся при зачистке швов, паянных твердыми припоями, следует устранять путем пайки припоями ПСрЗ, ПСр2,5 (если невозможна подпайка твердыми припоями). Для выявления пор на паяном шве рекомендуется производить предварительное серебрение или меднение на толщину 1 2 мкм. [c.42]

Известно более 400 марок припоев на основе серебра, содержащих один, два и более легирующих элементов. Серебряные припои используют главным образом для низкотемпературной папки сталей, медных, пнкелопых II титановых сплавов, а также изделий из тугоплавких и редких металлов Припои на основе серебра обеспечивают хорошую смачиваемое гь паяных изделий при сравнительно низких температурах, высокую прочность и пластичность соединений, их хорошее сопротивление коррозии, возможность соединрния разнородных металлов, наконец, возможность варьирования температуры пайки в пределах 650—1200°С. [c.79]

Детали, изготовленные из титановых сплавов, подлежащие пайке П, ГП Никель 3 Медь 9 Серебро 9 21—24 5-6 НМСр.21 (Н.З.М.9.Ср 9) [c.185]

Титановые сплавы при пайке нагревают токами высокой частоты, в печах и соляных ваннах с использованием контейнеров как ваку-умнрованных, так и с защитной средой, в вакуумных печах, электро-контактным способом, кварцевыми лампами, газовой горелкой и паяльником. [c.284]

При температуре пайки 1000—1100° С и выдержке 1—2 ч достигается полное рассасывание интерметаллидов в шве и прочность соединений достигает 65—70 кГ1мм . При меньших температурах и времени пайки (например, 950—960° С и выдержке 30 мин) наблюдается большой разброс в показателях прочности спаев, достигающий 35—55 кГ/лш . Прн низком контактном давлении возможно образование неравномерного зазора, что приводит к большому разбросу прочности, даже при высокотемпературном и длительном режиме пайки, и прочность спаев может снижаться до 6—7 кГ1мм . К недостаткам данного метода следует отнести охрупчивание и растворение иеноБного металла в местах скопления образующейся жидкой фазы (чаще всего в галтелях), рост зерна, а также необходимость применения давления, что затруднительно из-за высокой ползучести титана при температурах пайки. Однако высокая прочность спаев делает этот метод перспективным для пайки ряда конструкций из титановых сплавов. [c.287]

В настоящей статье приведены результаты исследования процесса панесения гальванопокрытий на титан и его сплавы для пайки их различными припоями. Изучались также причины нестабильности качества сцепления гальванопокрытий с титановыми сплавами при нанесении покрытий на пленку гидрида титана и разрабатывались способы получения удовлетворительного сцепления. [c.105]

Титан относится к числу металлов-геттеров, интенсивно поглощающих азот и кислород и образующих с ними в твердом состоянии щирокие области твердых растворов. В связи с большой растворимостью кислорода и азота и -стабилизирующим действием этих элементов в титане на его поверхности при нагреве на воздухе образуется малопластичный слой а-твердого раствора (аль-фированный слой). Водород мало растворим в а-титане, но образует с а-сгтавами гидрид титана ТЦОН), способствующий их охрупчиванию. В а-1-(3-титановых сплавах водород растворим в большей степени и устраняет их эвтектоидный распад. Поэтому восстановительные газовые среды, содержащие азот и водород, применяемые при пайке сплавов на иных основах, не пригодны для пайки титана и его сплавов. [c.344]

Для титановых сплавов, особенно легированных алюминием, ванадием и молибденом, нащла применение пайка в сухом проточном аргоне с точкой росы — 65 °С с предварительным вакуумированием контейнера. Пайку припоями, содержащими значитель-346 [c.346]

Технология пайки с этими припоями медленный нагрев до 600 °С в вакууме (р = 1,33-10 Па), заполнение рабочей полости печи геллием, быстрый нагрев до температуры пайки, выдержка при ней 2 мин и медленное охлаждение (50 °С/мин). Получаемые при этом паяные соединения имеют высокие механические свойства, однофазны по структуре и бездефектны. Припои обладают низкой эрозионной способностью по отношению к титановым сплавам. [c.348]

Титановые ПрМТ45 960 970 6,0 Си, 81, Ре, Т (50 1 2 ост.) Индукционная, печная пайка в вакууме титановых сплавов ВПр25, кроме того, для пайки молибдена, ниобия, графита, керамики. ПрМТ45 - порошковый припой для толстостенных деталей при зазорах 0,1 мм [c.158]

Цель настоящей работы — определение влияния чистоты механической обработки поверхности стекла подлежащей пайке на капиллярные свойства припойных расплавов и прочностные свойства стекло-металлических спаев, полученных с применением свинцово-титановых припоев. Изучали смачивание свинцом и свинцовотитановым сплавом подложек из стекла с различной чистотой механической обработки. [c.48]

Возможно образование припоев с титаном в процессе пайки (1.8]. В зазор спая укладывают фольгу из медноникелевого сплава (Си>50%) толщиной 0,013—0,063 жж (либо титановую фольгу с галь-ваннче<жим покрытием нз медн или из меди с никелем). При пайке Б интервале температур 960—1100° С вследствие контактного плавления фольги с титаном деталей образуется титаномедноникелевая эвтектика, играющая роль припоя. Для осуществления надежного контакта соединяемых деталей, необходимого для контактного плавления в процессе пайки, применяют давление 0,5—0,7 /сГ/жж . [c.287]

Для соединения различных титановых деталей, а также деталей из титана и другого металла исиользуехся пайка. Лучшими припоями для этой цели являются серебро и некоторые его сплавы. [c.11]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология