Скорость массовая относительная

Условия проведения процесса. По литературным данным и результатам работы объектов-аналогов, принимаем температуру процесса крекинга, равной 755° К. При этом достигается достаточная степень превращения при сравнительно невысокой объемной скорости и относительно малом. выходе газа. Для выбора значения объемной (или массовой) скорости, как правило, используют данные, полученные на пилотных установках или других объектах-аналогах. [c.285]

При определении критерия Яе линейная или массовая скорость вычисляется относительно так называемого эффективного сечения 5-межтрубного пространства, которое определяется из выражения [c.602]

Пример 14.2. Конструктивные расчеты. В табл. 14.3 представлены основные габаритные размеры, а также расчетные характеристики одного из опытных образцов подобного рода теплообменников. При расчетах задавались температурами воздуха на входе и выходе, расходом воздуха, температурой NaK на выходе. Температуру NaK на входе и расход жидкого металла находили в результате расчета. Поскольку определяющим является термическое сопротивление со стороны воздуха, в первом приближении падением температуры в стенке и термическим сопротивлением со стороны NaK можно пренебречь. Таким образом, расчет начинается с определения массовой скорости воздуха и коэффициента теплоотдачи с воздушной стороны, при этом в расчетах используется значение скорости воздуха в загроможденном трубами сечении. Физические свойства брались при средней температуре стенки в трубном пучке, а не при средней температуре воздуха [см. соотношение (3.24)1. При этом величина коэффициента теплоотдачи получается завышенной, поскольку средняя скорость воздуха относительно ребер несколько ниже скорости в загроможденном трубами сечении. С другой стороны, сами трубы обусловливают некоторую дополнительную турбулентность потока, что ведет к росту коэффициента теплоотдачи. Поскольку между ребрами с шагом 51 мм в направлении потока имелись свободные промежутки, то в расчетную величину коэф- фициента теплоотдачи вводили соответствующую поправку согласно рис. П3.8, [c.282]

Нормальная и улучшенная теплоотдача наблюдается при малых или умеренных тепловых нагрузках, а с ростом q и снижением массовой скорости теплоотдача ухудшается (рпс. 3.35). Понятия умеренная и высокая тепловая нагрузка или массовая скорость тоже относительны, так как они различны для разных сред. [c.245]

Здесь Nun и Re,, относятся к потоку газовзвеси и базируются на диаметре твердых частиц и скорости газа относительно последних Nu и Re относятся к однофазному потоку (газ в трубе) <Рв — расходная массовая концентрация твердых частиц в потоке газовзвеси и Ср — удельные теплоемкости твердых частиц и газа. Формула (VI.51) справедлива при ф = 2,5—45 кг/кг, Re = 7-10 —65-10 , Re = 5—800, = 0,84—1,03 и D/4 = = 12—143, где 3 — эквивалентный диаметр твердой частицы. [c.295]

По оси ординат обобщенной фазовой диаграммы (рис. 1.12) отложен перепад давления на единицу высоты слоя, по оси абсцисс — скорость жидкости относительно стенок аппарата, рассчитанная на полное его сечение. В качестве параметра приняты линии постоянной массовой скорости твердых частиц И д (масса, прошедшая в единицу времени через единицу площади поперечного сечения аппарата). При и д > О дисперсные частицы движутся вверх, при И д < О — вниз. Перемещение вдоль оси абсцисс вправо от точки начала отсчета соответствует увеличению скорости восходящего потока, а влево — увеличению скорости нисходящего потока. [c.55]

Другим фактором, определяющим массовую скорость орения, является фундаментальная скорость горения. В двигателях в процессе горения непрерывно изменяются температура и давление несгоревшего заряда. Каждая из этих переменных влияет на фундаментальную скорость, но относительное значение этих факторов исследовано еще далеко не достаточно [c.38]

Решение задачи (3.10) (3.14) осуществлялось численным методом. Порядок расчета параметров газа в приведенной пленке следующий. Вначале из уравнения состояния определяется плотность как функция температуры и концентраций газовых компонентов. Затем из уравнения сохранения массы - скорость потока. Относительная массовая концентрация инертного компонента находится из соотношения 3 =1- 1) - 12- Далее решаются уравнения нестационарного тепломассообмена. [c.228]

Массовая скорость Уг компонента i равна сумме средней массовой скорости V центра масс смеси и скорости диффузии (относительно центра масс), которая вызвана молекулярным переносом за счет градиента концентрации компонента г (этот вопрос обсуждается в 3.2 и в гл. 5) [c.36]

Образование разрыва состояния газа в ударной волне может быть представлено известной моделью Беккера на рис. 227 [45], как результат непрерывного сжатия газа поршнем, движущимся с ускорением. Каждое элементарное приращение скорости поршня и массового потока приводит к возникновению в газе ступеньки давления — элементарной волны сжатия, распространяющейся в массовом потоке предшествующих волн со скоростью звука (относительно потока). Но относительно стенок трубы и невозмущенного газа эта скорость непрерывно возрастает, вследствие и увеличения скорости массового потока, и повышения температуры газа от сжатия в предшествующих волнах. Это приводит к аккуму- [c.300]

По оси ординат обобщенной фазовой диаграммы отложен перепад давления на единицу высоты зернистого слоя, по оси абсцисс — скорость газа относительно стенок аппарата, рассчитанная на полное его сечение. В качестве параметра приняты линии постоянной массовой скорости твердых частиц. [c.16]

Пусть с —теплоемкость единицы массы реакционной смеси при постоянном давлении и пусть к—эффективная теплопроводность содержимого элемента (среда и катализатор). Предположим для простоты, что эти величины не зависят от температуры. Тогда, если —массовая скорость через единицу поверхности в плоскости X, у, а Т — температура (относительно исходной температуры) на нижней поверхности элемента, то выражение для суммарного потока тепла через эту поверхность запишется следующим образом [c.57]

Относительная массовая скорость, кг м -н) [c.179]

С помощью измерительного устройства, показанного на рис. ХУ1-4, были получены эпюры скоростей твердых частиц и газа в горизонтальной трубе. На рис. ХУ1-5 приведены вертикальные профили скоростей газа в отсутствии и при наличии в потоке частиц алюминия . Здесь и на рис. ХУ1-6, 7 наличие в потоке твердого материала отмечено кружками, отсутствие — точками.-На рис. ХУ1-6 показано распределение массовых скоростей твердого материала в горизонтальном и вертикальном направлениях, соответственно. Мы видим, что форма эпюр зависит от относительной концентрации т, но не зависит от скорости воздуха. [c.596]

Опыты были проведены в диапазоне изменения определяющих параметров относительный шаг пучка / =1,08 абсолютная шероховатость стенки Д = 2 Ч- 3 мкм давление Р = = 1,0-г 12 МПа массовая скорость шр = 500 Ч-3000 кг/(м -с) [c.91]

При каталитическом риформинге в промышленных условиях фракции 62—105 °С, аналогичной по углеводородному составу применявшейся в настоящей работе, массовый выход.бензола составляет примерно 10% в расчете на сырье , а толуола 15%. Такие выходы были приняты для приближенной количественной оценки влияния давления на относительные скорости образования бензола и толуола. [c.144]

Скорость выгорания определяется количеством вещества, сгорающего в единицу времени с единицы площади. Различают линейную скорость выгорания, определяющую скорость понижения уровня вследствие выгорания (например, в см/мин), и массовую скорость выгорания, определяющую массу жидкости, выгорающей с единицы поверхности в единицу времени, например в г/(см Х Хмин). В практических задачах обычно применяют понятие средней скорости выгорания относительно всей горящей поверхности. [c.14]

Подчеркнем, что как вектор теплового потока, так и тензор напряжений а-й компоненты, используемые в методе Греда, отличаются от подоб ных величин, использовавшихся в методе Энскога — Чепмена, где отсчет тепловых скоростей велся относительно средней массовой скорости. [c.147]

На рис. 8, б приведены расчетные зависимости вероятностей прохождения молекул газа через решетку колеса от отношения скоростей ТИ = ulYДля различных значений угла наклона пластин а и отношения размеров alb. Величина и знак М определяются отношением и / 2RT = tg р, где Р — угол между направлением теплового движения молекул газа к рабочему колесу и средней массовой скоростью газа относительно лопаток колеса v. [c.26]

Образцы платинированного алюмосиликата, в которые вводились различные количества железа (в виде р02Оз), были испытаны в реакции изомеризации н-гексана (рис. 1.9). Активность катализатора при увеличении содержания Рб2 0з в 15 раз снижалась лишь в 2,4 раза. То обстоятельство, что резкое изменение дегидрирующей активности катализатора обуславливает лишь относительно небольшое уменьшение глубины изомеризации, подтверждается опытами, проведенныл-ш на образцах катализатора, в которых массовая доля платины изменялась от 0,025 до 1%, т. е. в 40 раз. При этом константа скорости реакции изомеризации н-гек-сана возросла лишь в два раза (рис. 1.10). Общность кинетических закономерностей для paзJШЧныx катализаторов [на всех катализаторах наблюдается первый порядок реакции по углеводороду и торможение реакции избытком водорода (табл. 1.5) ] также указывает на то, что лимитирующей является стадия, протекающая на кислотных центрах носителя. [c.18]

Установлено, что с уве гичением массовой скорости цодачи сырья умепь-шаются глубина превращепия и выход белзина прн относительном уменьшении непроизводительных затрат сырья па газ и коксообразование. Очевидно, выбор оптимальной скорости подачи сырья прн заданной температуре, типе катализатора и сырье должен производиться с учетом наименьших затрат сырья на едипицу полученного бензина. [c.168]

Бейрон и Смит упрощают уравнения далее, пренебрегая диффузией и проводимостью в направлении потока , а также используя цилидрические координаты г и г, соответствующие симметрии большинства реакторов вытеснения. Они также используют упоминавшееся выше допущение относительно постоянства массовой скорости. [c.58]

Р — давление Рi — протяженность струи и — скорость ожижающего агента t/ — скорость подъема пузыря относительно стенок сосуда t/fts — скорость массы (агрегатов) твердых частиц U f — скорость начала псевдоожижения Uq — скорость в отверстии газораспределительной решетки TFg — массовая скорость потока твердого матерная p — плотность (объемный вес) слоя Pf — плотность ожижающего йгента pQ — плотность газа [c.35]

Оценим кинетические константы. Для каждого падающего кристалла можно построить зависимость v=v i) и определить величину dvldt с точностью до малых первого порядка dvldt Lv—Подставив dvldt в уравнения (3.185), (3.186), можно разрешить их относительно диаметра сферы, масса которой совпадает с массой падающего кристалла. Подставив найденные значе- ния а в уравнения (3.185), (3.186), легко получить значения для скоростей роста кристаллов в соответствующих временных точках. Однако в нашу задачу входит не только определение скоростей роста по длине трубы, но и определение влияния на скорость роста кристалла пересыщения, температуры раствора, скорости обтекания кристалла раствором, вязкости и плотности среды, окружающей его. Если кристаллизация идет во внешней области (диффузионной), то массовую и линейную скорости роста кристалла можно представить в виде [c.295]

Ширина используемого диапазона пропорциональности зависит от емкости системы процесса, необходимой скорости корректирующего действия и пределов регулирования. Емкость обычно соотносится с тепловой или массовой емкостью системы, приходящейся на единицу изменения регулируемого параметра. Например, емкость огневого подогревателя с промежуточным теплоносителем (солевая или водяная ванна) больше емкости подогревателя прямого действия из-за массы тенло1госителя. Если удельная емкость велика и необходимо иметь быстрое корректирующее действие, рекомендуется применять узкий диапазон пропорциональности. Вообще процессы с медленно изменяющимися параметрами — преимущественная область пропорционального регулирования. Однако его применение ограничивается большим временем запаздывания. Определяющим фактором в таких случаях является соответствие размера клапана регулируемому потоку, а оптимальной настройкой диапазона — такое минимальное значение, при котором процесс не имеет колебаний. Кроме того, когда заданное значение должно поддерживаться на уровне, не зависящем от нагрузки, необходимо дополнительное интегральное звено регулирования. Если скорость интегрирования установлена правильно, движение клапана происходит со скоростью, обеспечивающей управляемость процесса. Если эта скорость велика, начинаются колебания, так как клапан движется быстрее, чем датчик фиксирует эти колебания. При медленной настройке процесс не будет достаточно быстродействующим. В пневматических системах регулирования необходимая скорость интегрирования достигается с помощью системы сдвоенных сильфонов, в которых пространство заполнено жидкостью. В отверстии для прохода жидкости имеется игольчатый клапан, который является регулятором интегрального воздействия на входной параметр. В приборах, имеющих как пропорциональную, так и интегральную характеристику, пропорциональное регулирование действует тогда, когда этот клапан закрыт, т. е. когда в точке настройки давление жидкости на обе стороны пропорциональных сильфонов одинаково. Как только пропорциональные сильфоны сдвинулись относительно точки настройки, начинает действовать интегральная составляющая регулятора. Сильфоны интегрального регулирования компенсируют это смещение перетоком жидкости из одного сильфона в другой. Скорость движения жидкости в сильфо-нах регулируется перемещением иглы клапана. [c.292]

Массовые скорости подачи в реакторе Арко значительно ниже, чем в промышленных, поэтому он не соответствует первому требованию к лабораторным реакторам. Это не катастрофично, так как и реактор, и регенератор работают в адиабатическом режиме, а относительные скорости движения частиц катализатора и газа в лабораторном и промышленном реакторах не слишком сильно отличаются друг от друга, поэтому тепло- и массоперенос между катализатором и газом может быть одпиаковым. Реактор выходит на стационарный режим удивительно быстро, что позволяет проводить два опыта за одну 8-часовую смену. Несмотря на удачную конструкцию этого реактора, управление им представляет нелегкую задачу. Поэтому для стандартных испытаний нужны были более простые методы, и появились микрореакторы. [c.64]

Рассмотренные выше типы местных сопротивлений относились к числу тех, для которых существуют простые теоретические модели, удовлетворительно описывающие наблюдаемые разности давления. Течение же в изгибах сложной формы, в тройниках, в. трубопроводной арматуре существенно сложнее, поэтому для оценки в них местных потерь давления обычно применяются эмпирические соотношения. Примером может служить номограмма для расчета сопротивления в коленах и тройниках, приведенная на рис. 2.15 [143]. Относительные потери давления двухфазного потока АРдвф. м/АРо. м представлены в функции относительных потерь давления двухфазного потока ДРдвф/ДЯо в прямой трубе для одних и тех же массовых скоростей и массовой доли пара. Величина ДЯдвф/ДРо для потока в прямой трубе может быть вычислена по одному из рассмотренных ранее методов [c.95]

Некоторые из результатов, полученных этим методом, представлены на рис. 4.26 в зависимости от относительных скоростей х = evlvr, где v — скорость нейтронов, o — масштабный коэффициент и Vj ШГnIni -j Кривые, изображенные на рис. 4.26, представляют потоки пейтронов (р(х) = = п х)х в средах с разными массовыми числами А и поперечным сечением [c.95]

FR 4 — относительная высота размещения ЕО , отображающий процедуры вычисления высоты расположения ЕО по отношению друг к другу, расчеты диаметра ТП и расчета коэффициента местных гидравлических сопротивлений на основе использования ЗН о физико-химических свойствах перекачиваемых по ТП веществ (плотность, скорость потока, массовый расход), о конструкционно-технических особенностях линий ТП, связывающих ЕО (длина, площадь поперечного сечения, число выходов, поворотов, диафрагм, задвижек, вентилей ТП), о давлениях в ЁО, соединенньгх ТП. [c.329]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология