Смешение диффузионное

Смесители сыпучих материалов можно классифицировать по одному из следующих признаков по способу их установки (передвижные, стационарные) по характеру протекающего в них процесса смешения (периодического действия, непрерывного действия) по скорости вращения перемешивающего органа (тихоходные, скоростные) по механизму процесса смешения (конвективного смешения, диффузионного смешения, конвективно-диффузионного смешения) по способу воздействия на смесь (гравитационные, центробежные, продуваемые) по виду потока частиц (циркуляционные, с хаотическим перемещением частиц) по конструктивному признаку (с вращающимся корпусом, со стационарным корпусом и вращающимся перемешивающим органом, с вертикальным валом, с горизонтальным валом, червячные, лопастные и т. п.) по способу разгрузки (с ручной разгрузкой, с механизированной разгрузкой) по способу управления (с ручным управлением, с автоматическим управлением). [c.97]

Из приведенного рассмотрения следует, что выражение (3.20) является точным решением задачи (3.18), (3.19) и дает распределение концентрации в области смешения диффузионного следа [c.35]

В области смешения диффузионного следа [О (е-1) < Гх — Лю, гр < О (е) концентрация определяется выражением, аналогичным формуле (3.20) гл. 1. [c.71]

Ограничиваясь главным членом разложения нри р О, придем к нижнему равенству (1.36). Следовательно, выражение (1.37) является решением задачи (1.35), (1.36) и дает распределение концентрации в области смешения диффузионного следа W . [c.88]

Макрокинетические исследования начинают с выбора типа аппарата и его математической модели и опыты проводят на укрупненных опытных установках. В настоящее время все многообразие химико-техно логических аппаратов и протекающих в них процессов можно систематизировать по видам их математических моделей (модели вытеснения, смешения, диффузионные, ячеечные и комбинированные). Подготовленность математического описания этих видов моделей позволяет составить полную математическую модель реального химико-тех-нологического процесса с учетом макрокинетических ограничений, полученных из конкретных промышленных условий протекания нроцесса. В недалеком будущем химическая технология представит для научного исследования всех типовых процессов химико-технологических производств наборы программ и алгоритмов их математических моделей. [c.484]

При построении комбинированных моделей аппарат разбивают на ряд отдельных зон с различным механизмом и степенью перемешивания. Эти зоны могут соединяться последовательно или параллельно, могут быть как изолированными от окружающего пространства, так и взаимодействовать с соседними зонами. Обычно используют зоны со следующими моделями структуры потоков в этих зонах модель идеального вытеснения, модель идеального смешения, диффузионная модель, застойные зоны. Общий поток разбивают на ряд последовательно-параллельных потоков. В модель могут включаться рециркулирующие и байпасирующие потоки. П8 [c.118]

Для выяснения влияния предварительного смешения газа с воздухом на процесс горения в циклонном реакторе и возможности использования горелок с неполным предварительным смешением, а также горелок без предварительного смешения (диффузионных) на стендовом циклонном реакторе МЭИ проведена серия сравнительных экспериментов по изучению процесса горения природного газа [144]. [c.76]

Наибольшее распространение среди исследователей получили следуюшие типовые математические модели структуры потока материала модели идеального вытеснения и идеального смешения, диффузионная модель, ячеечная. модель и комбинированные модели. [c.81]

Исследование структуры потоков жидкости обычно проводят путем изучения распределения частиц жидкости по времени пребывания. Поскольку перемещение жидкости в вышележащую секцию в рассматриваемых прямоточных секционированных аппаратах происходит путем ее срыва газом с поверхности газожидкостного слоя в зонах пониженного статического давления под отверстиями в полотне тарелки, обратные потоки между секциями отсутствуют уже при скорости газа по сечению аппарата выше 0,4 м/с. В этом случае аппарат можно представить как каскад последовательно расположенных ячеек, между которыми нет рециркуляционных потоков. Перемешивание в ячейках характеризуется общим коэффициентом продольного перемешивания D, включающим в себя коэффициенты турбулентной и осевой диффузии. Известно, [П6], что по виду функции определения времени пребывания частиц в секции можно определить, какая математическая модель (идеального вытеснения, идеального смешения, диффузионная, ячеечная) соответствует процессу в том или ином конкретном случае. Для получения функций распределения времени пребывания используют выходные кривые, получаемые при ступенчатом или импульсном, представляемом в виде б-функ-ции Дирака или периодически изменяющемся по гармоническому закону вводе индикатора в аппарат или его модель. [c.186]

Для реакторов идеального вытеснения и при неполном смешении (диффузионная модель) [178] [c.188]

Изменения гидродинамической обстановки в реакторе, происходящие при изменении скорости газового потока и высоты пенного слоя, позволяют исследовать работу реактора по моделям идеального вытеснения, полного смешения, диффузионной или ячеечной. В ходе исследований производится определение, корректировка коэффициентов, проверяется адекватность моделей и изучается влияние указанных параметров на коэффициент массопередачи к, к. п. д. т] и интенсивность работы абсорбера I. [c.217]

Случай, когда расстояние между каплями удовлетво ряет условию О (е" ), соответствует взаимодействию области смешения диффузионного следа первой капли [c.73]

Когда расстояние 7 . между частицами удовлетворяет неравенству О (е ) <С условие натекания на входе в диффузионный погранслой каждой частицы dJ определяется распределением концентрации в области смешения диффузионного следа предыдущей частицы [c.167]

Отметим, что диффузия вещества в потоке к поверхностям периодически расположенных в пространстве на (безразмерных) расстояниях О (Ре > ) друг от друга поглощающих сфер рассматривалась в работе [20]. Указанное ограничение на расстояние между сферами позволяет приближенно считать распределение концентрации в окрестности каждой сферы вне ее диффузионного пограничного слоя однородным, мало меняющимся на периоде решетки. Поэтому частицы могут быть представлены в виде точечных стоков растворенного в потоне вещества (такое представление соответствует второму члену разложения (первый равен единице) в выражении для распределения концентрации в области смешения диффузионного следа при I —> оо). [c.170]

Таким образом, структура потока жидкости по тарелке должна описываться комбинированной моделью, включающей последовательнопараллельное соединение зон идеального смешения, диффузионных зон. байпасируйщего и рециркулирующего потоков. Размеры зон, величины Ре определяются методом установившегося состояния. Величина байпасирующего потока определяется по уравнению (3.417). Остается неизвестной [c.139]

Горелки внешнего смешения (диффузионные) могут успешно работать без проскоков пламени практически при любых скоростях истечения газа и воздуха, при любом подогреве компонентов горения, в том числе и до температур, превышающих температуру самовоспламенения газа, и без водяного охлаждения носика, что повышает надежность их работы. Работу диффузионных горелок можно существенно улучшить, если применить в них многоструйную подачу газа в поток дутьевого воздуха (см. рис. 8, в). Исследования [20] показали перспективность применения многоструйных диффузионных горелок в циклонных реакторах при высоких подогревах воздуха. При удельной тепловой мощности циклонного реактора до 9 МВт/м и коэффициенте расхода воздуха 1,08—1,1 даже недостаточно совершенные многоструйные диффузионные горелки, имевшие всего лишь семь газовьшускных отверстий, обеспечивают выгорание основной части топлива в головной части циклона (до 98% к сечению, отстоящему от крышки циклонного реактора на 0,7Лц). На качество горения при использовании диффузионных горелок оказывает заметное влияние коэффициент расхода воздуха, особенно при низких его значениях. Величина оптимального коэффициента расхода воздуха несколько выше, чем у горелок предварительного смешения, и для исследованных типов диффузионных горелок составляет 1,08-1,1. [c.23]

Несмотря на обилие имеющихся конструкций, внешне весьма отличающихся, все горелки по способу и месту образования газрвоздушпой смеси могут быть разделены на три основных типа 1) полного предварительного смешения — кинетические, 2) частичного предварительного смешения — смешанные 3) без предварительного смешения — диффузионные. [c.11]

Осн. исследования относятся к хим. термодинамике и кинетике. Открыл (1881 —1884) законы, устанавливающие зависимость относителп.-ного состава компонентов в газовой и жидкой фазах р-ров от давления пара и т-ры кипения двойных жидких систем (законы Коновалова). Создал (1886) основы теории перегонки жидких смесей. Развил (1900) представлепия о критическом состоянии в системах жидкость — жидкость, указан обл. гомогенности и расслоения. Результаты этих исследований легли в основу многих разделов теории хим. технологии — учения о тепло-и массо-передаче, ректификации, смешении, диффузионных процессах в системах жидкость — жидкость и т. д. Эксперим. обосновал (1886 1900) идеи о хим. природе р-ров. Детально исследовал гетерогенные каталитические процессы, впервые ввел (1885) понятие активной поверхности, имеющее важное значение в теории гетерогенного катализа, и указал на роль хим. взаимодействия реагентов с катализатором при активации молекул. Сформулировал (1886—1888) представления об автокатализе и на год ранее В. Ф. Оствальда вывел (1887) ф-лу для определения скорости автока-та/штических р-ций (уравнение Оствальда — Коновалова), не утратившую значения до сих пор. Президент Русского физико-хим, об-ва (1923—1924 и 1927—1928), [c.218]