Температура частиц и газа

ТЕМПЕРАТУРА ЧАСТИЦ И ГАЗА [c.131]

В отечественных исследованиях для раздельного измерения температуры частиц и газа с пятидесятых годов успешно используется устройство, принципы расчета которого приведены в журнале Теплоэнергетика, № 11 (1954), — Прим. ред. [c.131]

Температура частиц и газа на выходе. Находится ли газ на выходе в термическом равновесии с твердыми частицами в слое Приняв равномерность температуры частиц в слое и режим полного вытеснения для газового потока с пузырями, найдем температуру уходящего газа Tgg из несколько модифицированного уравнения (VII,44), которое запишем так [c.358]

При интенсивной теплоотдаче мелкой частицы передача выделяющегося тепла происходит при малой разности температур частиц и газов. Вследствие этого температура газов (реагирующей газовой смеси) в ходе реагирования интенсивно повышается, близко следуя за все возрастающей температурой частицы. Практически температура газа повышается так же, как температура частицы, т. е. эти температуры возрастают, оставаясь почти равными друг другу. Резкое повышение температуры газовой среды вызывает прогрессивный рост температуры частицы, скорости реагирования и температуры самих газов. В этих условиях при начальной температуре реагирующей смеси 7 г.о=1030 К (рис. 16-1) и соответственно при Т г.о=1430 К (рис. 16-2) мелкая угольная пыль быстро воспламеняется и интенсивно выгорает при развиваю- к щихся высоких температурах. [c.355]

Из-за уменьшения интенсивности диффузии при менее высоких температурах горение крупных частиц переходит в диффузионный режим, в котором скорость реагирования при одинаковых температурах меньше, чем в кинетическом. В результате этого и уменьшения удельной реакционной поверхности //Уем в процессе горения за счет тепловыделения газовая среда нагревается слабее, чем при горении мелких частиц. С другой стороны, при меньшей интенсивности теплообмена передача выделяющегося тепла совершается при большей разности между температурами частицы и газов, что обусловливает достаточно высокие температуры горения крупных частиц, приближающиеся к температурному уровню горения мелкой частицы, но период воспламенения [c.357]

Вследствие большей разности температур частиц и газов крупные частицы в условиях а>1, имея более высокую температуру, реагируют интенсивнее, чем мелкие, реагирование которых при больших а замедляется. Это более резко выявляется при меньших величинах Гр. [c.358]

Как показывают численные расчеты при реальных значениях физических параметров, отклик системы на возмущение происходит очень долго благодаря большой теплоемкости каталитических частиц ц сильной связанности системы уравнений (3.49) — (3.54). Шаг интегрирования по времени поэтому должен быть чрезвычайно мал, если интегрирование производится в течение всего времени установления стационарного режима. Однако концентрация реагента и температура частиц и газа плотной фазы выравниваются в течение чрезвычайно короткого промежутка времени и в последующие моменты времени плотную фазу можно считать полностью однородной по концентрации и температуре. Соответствующие уравнения для концентрации Х2=Хз и температуры у2=Уз в плотной фазе имеют вид [c.184]

Температурный напор в слое находится по среднеинтегральным значениям температур частиц и газа [c.110]

У2 =2с/(у + 1) к - толщина оксидной пленки Тр, Т - температуры частицы и газа р = р(П Т Т(У,1) [54] А = (ЗрС ,)/(16р г) р -плотность частицы р, = 1.29 кг/м - плотность невозмущенной атмосферы безразмерная температура получена путем отнесения к Гд Го - температура невозмущенной атмосферы Сд = (М, Ке) - коэффициент сопротивления сферической частицы Ке = р - V 2г / ц - [c.162]

В случае проведения плазмохимических реакций с использованием в качестве реагентов конденсированных веществ наблюдается сильное взаимное влияние факторов, связанных с протеканием химических процессов и процессов тепло-и массообмена. В работе [92] предложена математическая модель, описывающая поведение частиц, введенных в плазменную струю при этом были сделаны следующие основные допущения порошок по сечению канала анодного сопла распределен равномерно, температура и скорость газа по сечению канала распределены равномерно, частицы порошка и.меют сферическую форму, температура по сечению частиц постоянна. Для получения более общих представлений о поведении конденсированных частиц в плазменной струе были рассмотрены некоторые системы газ — материал, которые представляют крайние случаи сочетания теплофизических свойств аргон—вольфрам, водород—трехокись вольфрама. Результаты расчетов позволили исследовать динамику изменения температур частиц и газа, их скоростей, коэффициента теплоотдачи, размеров частиц и степени их испарения в зависимости от начальной температуры струи, размеров и расходов порошка, теплофизических свойств плазмообразующего газа и реагента. Было показано, что на степень перехода в газовую фазу в каждой рассматриваемой системе газ — материал сильно влияет начальная температура потока плазмы и размер частиц. [c.235]

Теоретический расчет оправдан лишь в том случае, когда температуры частиц и газа в факеле мало отличаются друг от друга. Рассчитать суммарную степень черноты смеси при подаче, например, тетрафторида урана в токе фтора невозможно, так как реакция идет во внешнедиффузионной области, и температура поверхности частиц будет значительно выше температуры газа. При проведении эндотермических процессов, таких, как денитрация из раствора, на определенном участке длины пламени температура частиц будет гораздо ниже температуры газов. Однако и в этом случае можно выделить такую фракцию частиц, которая будет вносить максимальный вклад в суммарную светимость смеси. [c.332]

После определения в точке Хт значений ] , ] , Т и Г,, из (7.8) находится р, из (7.2) — площадь струйки Р и из (7.3) — плотность конденсата р, . Начальные данные для системы (7.2) —(7.8) задаются обычно в дозвуковой области, при этом принимается, что в начальном сечении скорости и температуры частиц и газа равны. [c.301]

Для изучения роли процесса теплообмена по методике, изложенной в 3 этой главы, были проведены расчеты неравновесных течений двухфазных продуктов сгорания смесевого твердого топлива с 15% алюминия, ds = 5 мкм в коническом сопле с полууглом раствора 15° и диаметром критического сечения 100 мм. Пример расчетной картины изменения разности температур частиц и газа вдоль сопла показан на фиг. 19.23. Кривая 1 соответствует не- [c.213]

Представляет интерес также оценить время прогрева .фогр частицы до температуры газа. Величина пригр лимитируется теплопередачей от газа к частице. Определпм гцрогр следуюш пм образом. Пусть при 1 = 0 сферическая частица с температурой Т попадает в поток газа с температурой Гг. Для краткости рассмотрим лишь случай, когда частица не плавится и сущ,ественно не испаряется при Т Тг а когда температура в различных точках частицы одинаково меняется во времени. Примем прогр равным тому промежутку времени, в течение которого разность между температурой частицы и газа уменьшится в е раз (от Гг — Та до Гг — = Тг —Гп)/е). Запишем уравнение теплового баланса [c.90]

При равномерном поступлении сажистых продуктов в мелкодисперсном состоянии и ограниченном их количестве воспламенения в смесителях весьма редки, что объясняется потерей тепла с поверхности частиц и выравниванием температуры частиц и газа. Так как формирование крупноагрегатных частиц происходит на поверхности оборудования, то весьма важно ограничить минимальными значениями размер поверхности тракта подогреватель природного газа — смеситель и время контакта газа с этой поверхностью. Необходимо отметить, что и эта особенность на установке фирмы ВА5Р учтена (длина трубопровода не превышает 1,5 м). При этом достигаются также минимальные теплопотери, а снижение температуры на этом участке не превышает 6—8°С. [c.56]

Модель статического режима непрерывного процесса сушки по-лидисперсной смеси частиц. Предположим, что в аппарат с псевдоожиженным слоем поступают частицы твердого материала различной начальной влажности. Скорость сушки частиц в основном падает, поэтому для описания кинетики сушки частицы может быть использовано уравнение (2.21). Теплопередача между газовой фазой и частицами протекает существенно быстрее массопередачи влаги, поэтому примем, что температура частиц и газа в аппарате одинакова.. Концентрация же влаги в частицах различна. [c.79]

На рис. 3.7 представлены результаты численного моделирования динамики частицы оргстекла. Эволюция координат и скоростей частицы показана на рис. 3.7, а, изменения температур частицы и газа в середине пленки, а такясе источниковых членов в уравнении теплового баланса частицы - на рис. 3.7, б. Из особенностей можно отметить высокий уровень теплового потока к частице со стороны газовой фазы, обусловленный межфазным трением (рис. 3.7, б, кривая 3). Распределение поля температуры в разные моменты времени показано на рис. 3.7, в. Видно, что с течением времени температуры частицы и пленки устанавливаются. [c.229]

Результаты расчетов позволили изучить динамику измене ния температур частиц и газа, их скоростей, коэффициенте теплоотдачи, радиуса частиц и степени их испарения в зависимости от начальной температуры, размера частиц и расхода порошка, теплофизических свойств плазмообразующего газа и реагента по длине реактора, в котором происходят гетерофаз-ные процессы. Оказалось, что характерные времена, необходимые для нагревания до температуры плавления и испарения, а также фазовых переходов, пропорциональны квадрату размера частиц, резко уменьшаются с ростом температуры плазмы Тп и ее потенциала теплопроводности [c.305]