Степень межфазного перехода

В качестве критериев эффективности ХТС используют как экономические критерии в виде различных технико-экономических показателей (средняя величина прибыли, приведенный доход, себестоимость, приведенные затраты и т. д.), так и технологические критерии (производительность, мощность, качество выпускаемой продукции расходные нормы сырья и энергии для ХТС в целом для отдельных элементов ХТС или ХТП — к. п. д. ХТП, которые представляют собой, например, для процессов химического превращения — степени превращения химических компонентов, а для процессов межфазной массопередачи — степени межфазного перехода, или коэффициенты извлечения термодинамический или эксергетический к. п. д. элементов и т. д.) [1, 2, 4, 49]. [c.34]

Основные показатели эффективности функционирования элементов ХТС выражают в виде коэффициентов полезного действия (к. п. д.) элементов или величин, характеризующих фактический выход химического продукта из элемента ХТС, которые для технологических процессов собственно химического превращения представляют собой степени превращения химических компонентов, а для технологических процессов межфаз-ной массопередачи — степени межфазного перехода (степени разделения) или коэффициенты извлечения. К. п. д. элементов показывают степень приближения технологического процесса к равновесию. Расчеты к. п. д. требуют знания равновесных соотношений, хотя эти величины определяются в основном кинетикой процесса фактическое число компонентов, вступивших в химическую реакцию, или количество поглощаемого компонента зависит соответственно от скорости химического превращения или от скорости массопередачи. [c.15]

Для химических реакций максимальное количество продукта определяется по уравнению реакции для процессов межфазной массопередачи (абсорбции, десорбции, испарения и др.) за максимальное принимается все количество продукта, которое имеется в отдающей фазе (например, в газе при абсорбции). Такой выход продукта применительно к химическим реакциям обычно называют степенью превращения, а при гетерогенных каталитических реакциях также степенью контактирования. В процессах массопередачи такой выход называют степенью межфазного перехода, например степенью абсорбции, степенью десорбции и т. д. [c.70]

Если за максимальное количество продукта химической реакции принять такое количество, которое получилось бы по уравнению реакции (не считаясь с условиями равновесия), то выход называется степенью превращения. В процессах массопередачи такой выход называют степенью межфазного перехода, например степенью абсорбции, степенью десорбции и т. п. При этом за максимальное принимается все количество продукта, имеющееся в передающей фазе, например в газе при абсорбции. Степень превращения необратимых процессов со временем стремится к единице, а для обратимых всегда значительно меньше единицы. [c.11]

В процессах массопередачи выход, определяемый уравнениями (1.4) и (1.8), называют степенью межфазного перехода, например степенью адсорбции, степенью десорбции и т. п. При этом за максимальное принимается все количество продукта, имеющееся в передающей фазе, например в газе при абсорбции. Степень превращения необратимых процессов со временем стремится к единице, а для обратимых всегда меньше единицы. [c.9]

В работе [1] показано, что наличие градиента химического потенциала в гетерогенной системе приводит к изменению межфазного натяжения в процессе химической реакции или межфазного перехода. Металлы триады железа (Fe, Со, Ni) характеризуются тем, что степень смачиваемости ими графита сильно зависит от концентрации углерода в жидкой фазе. Смачивание графита металлами группы железа, как при равновесии насыщенного углеродом расплава и графита, так и в неравновесных условиях, изучено в [3, 4]. [c.131]

Степень превращения или межфазного перехода можно выражать (в соответствии с названием) отношением количества израсходованного основного вещества к общему его количеству в начале процесса Сн [c.70]

Как видно из рис. III.8 и III.9, величина АС в зависимости от энергии взаимодействия может принимать как положительные, так и отрицательные значения. Знак АС указывает на термодинамическую выгодность состояния при АС > О (О < /С < 1) макромолекуле термодинамически выгоднее находиться в свободном растворе (эксклюзия) это — область эксклюзионной хроматографии, а при АС < О Кй >1) —в порах сорбента (адсорбция) это — область адсорбционной хроматографии. Переход от адсорбции (АС < 0) к эксклюзии (АС > 0) независимо от степени полимеризации и размера пор сорбента происходит при одном и том же значении ё == называемым критической энергией. Обращение АС в нуль происходит при ненулевых, отрицательных значениях < 0. В критических условиях (рис. II 1.9) АС = О во всем диапазоне степеней полимеризации р. В этом случае межфазный переход характеризуется АЯ = Т А5, а это [c.69]

Несомненно, рассмотренные эффекты должны оказать влияние и на характер разрушения адгезионных соединений. Ориентационное упрочнение полимера при механическом нагружении адгезионного соединения приводит к тому, что разрушение происходит за пределами ориентированного слоя и имеет, таким образом, когезионный характер. Визуально такое разрушение может иметь вид адгезионного, отя в действительности на поверхности подложки после разрушения соединения находится тончайший слой полимера. По-видимому, это обстоятельство связано с тем, что толщина слоя полимера, упрочняющегося при нагружении адгезионного соединения за счет ориентации, мала. Таким образом, причиной когезионного разрушения адгезионных соединений могут являться особенности деформационно-прочностных свойств полимера в адгезионном соединении. Разумеется, процесс ориентационного упрочнения полимера в нагруженном адгезионном соединении имеет релаксационную природу и зависит не только от структуры полимера и энергия возникших межфазных связей, но в значительной степени определяется кинетическими параметрами. Именно поэтому характер разрушения адгезионных соединений очень часто меняется при изменении скорости процесса разрушения. Рост скорости, как правило, приводит к переходу когезионного разрушения в смешанное, а затем в адгезионное. [c.160]

Для СО2 рассчитывается полная теплота межфазного перехода, включающая теплоту растворения СО 2 в жидкости и теплоту нейтрализации NHg двуокисью углерода, при этом учитывается изменение степени карбонизации раствора на определенном участке десорбционного процесса [c.61]

Гидродинамические режимы ПВА. В зависимости от скорости газа и глубины погружения завихрителя в жидкость в ПВА возникает несколько гидродинамических режимов. При и>г <3 <С 2 м/с в пенообразовании участвует сравнительно небольшое количество жидкости и имеет место режим капель и нестабильной пены с повышением скорости газа более 2 м/с увеличивается количеств эжектируемой из бункера жидкости, наблюдается интенсивный пенный режим с мелкоячеистой пеной, имеющей высокоразвитую межфазную поверхность. При дальнейшем повышении (более 4—6 м/с) происходит перестройка структуры пены, начинает преобладать струйный режим, сопровождающийся уменьшением межфазной поверхности. Переход от одного режима к другому определяется соотношением скорости газа в аппарате (Шг) и степени (глубины) погружения завихрителя в жидкость к). Кривые зависимости гидравлического сопротивления слоя пены от скорости газа при различных значениях глубины погружения завихрителя (рис. VI. 16) имеют максимум при = 3- -4,5 м/с, отвечающий наибольшему развитию поверхности контакта фаз и, следовательно, максимуму энергии на ее создание и потери напора на преодоление трения между фазами. Исследования гидродинамических основ работы циклонно-пенного аппарата [43] также показали, что величина ПКФ проходит через максимум при и>г = 3- -4 м/с. [c.261]

Термодинамика микрогетерогенных систем. Изложенные выше представления недостаточны для того, чтобы объяснить все термодинамические свойства дисперсных систем. Это особенно заметно в переходной области дисперсности, где осуществляется непрерывный переход от гетерогенных систем к системам молекулярной степени дисперсности. В соответствии с тем, что было сказано выше, при повышении дисперсности, т. е. при увеличении числа частиц и уменьшении их размеров, возрастает полная межфазная поверхность, а вместе с ней и полная поверхностная энергия. Иными словами, чем более высокодисперсна система, тем дальше она от состояния равновесия и, следовательно, тем более термодинамически неустойчива. Но в то же время известно, что состояния с максимальной (молекулярной) степенью дисперсности термодинамически устойчивы. [c.89]

Существование межфазной поверхности обусловливает наличие поверхностного натяжения, величина которого определяет степень гетерогенности, резкость перехода от одной фазы к другой, различие между соприкасающимися фазами. С увеличением различия в свойствах сопряженных фаз возрастает поверхностное натяжение. Отсутствие гетерогенности равнозначно нулевой величине поверхностного натяжения. [c.260]

Данные по степени превращения, полученные на лабораторной установке, нельзя непосредственно переносить на промышленный аппарат, поскольку структура потоков газа сильно изменяется при увеличении масштаба. При переходе к большому аппарату увеличивается проскок газа, снижается коэффициент межфазного обмена и степени превращения реагентов. Игнорирование этого обстоятельства не раз приводило к неудачам [6]. [c.282]

При адсорбции молекул ПАВ на межфазной поверхности газ — жидкость образуется мономолекулярный слой. При малой поверхностной концентрации ПАВ, далекой от насыщения, молекулы как бы плавают на поверхности. С ростом концентрации число молекул в поверхностном слое увеличивается. В состоянии насыщения межфазная поверхность покрыта слоем из плотно упакованных молекул ПАВ. Этот слой препятствует переходу молекул растворенного в жидкости газа через межфазную поверхность. Доля площади поверхности 5, занятой ПАВ, пропорциональна 1 - Г/Г , поэтому имеет смысл предположить, что диффузионный поток растворенного в жидкости компонента 1 является некоторой степенной функцией доли поверхности, занятой ПАВ [c.577]

Влияние плотности орошения проявляется прежде всего в увеличении количества жидкости, удерживаемой слоем насадки и опорно-распределительной решеткой, что влечет за собой увеличение поверхности контакта фаз. Поэтому с ростом Lop степень абсорбции возрастает. Увеличение Lop не оказывает, однако, заметного влияния на интенсивность движения насадки — фактор, играющий существенную роль в развитии межфазной поверхности. В Связи с этим влияние Lop на Kv меньше, чем влияние Шг (в выражении (III.16) п=0,4, т. е. в 3 раза меньше т)- Увеличение плотности орошения приводит к сдвигу минимума степени абсорбции (см. рис. III.17) в область бодее низких линейных скоростей газа, так как ускоряет переход насадки в состояние развитого взвешивания. [c.164]

Однако встречаются такие исключительные ситуации, когда плавлению и замерзанию подвергаются агрегаты, содержащие значительно меньшее число молекул. Плавление и замерзание воды могут наблюдаться и в достаточно малых системах, однако вследствие ограниченных размеров агрегатов понятие фазового перехода для таких систем необходимо модифицировать. Можно ожидать, что сказанное выше будет справедливо для тонкодисперсных аэрозолей, некоторых эмульсий воды в масле и очень малых кластеров воды, которые формируются в твердых полимерных телах [1, 2]. Модификация представлений о фазовом переходе необходима не только из-за уменьшения общего числа степеней свободы молекул (что определяет существо процесса), но и вследствие того, что существенная часть вещества находится в поверхностной или межфазной зоне кластера. Новая интерпретация фазовых переходов может быть полезна при рассмотрении как равновесного (прямой и обратный переходы), так и кинетического (переохлаждение) поведения системы. [c.18]

Прочность коагуляционных узлов определяет не только усадку полимера, но и его механическое поведение при повторной деформации. При повторном растяжении на первой стадии до достижения второго предела текучести упруго деформируется возникшая к этому моменту коагуляционная структура. Прочность коагуляционной структуры определяется степенью завершенности процесса коагуляции, о чем свидетельствует отчетливый рост второго предела текучести во времени (см. рис. 2.14). Появление второго предела текучести означает распад коагуляционной структуры под действием механического напряжения. Этот процесс сопровождается заметным уменьшением модуля системы. Скоагулировавшие в процессе усадки фибриллы разобщаются и взаимно ориентируются, что, естественно, приводит к увеличению модуля системы. По завершении этого процесса достигается удлинение, полученное в первом цикле, соответственно, появляется первый предел текучести на кривых растяжения (см. рис. 2.14). При дальнейшей деформации начинается переход полимера в ориентированное состояние путем разрастания специфических микротрещин. Прочность возникающей коагуляционной структуры должна очень сильно зависеть от адсорбционных свойств окружающей жидкой среды. Как было показано в [112], такая зависимость действительно наблюдается экспериментально. Чем в большей степени окружающая среда понижает межфазную поверхностную энергию полимера, тем слабее коагуляционная физическая сетка и тем ниже ее механические характеристики, и наоборот. [c.58]

Для химических реакций максимальное количество продукта определяется по уравнению реакции по основному исходному веществу. В качестве основного вещества принимается, как правило, наиболее ценный компонент реакционной смеси, который обычно присутствует в недостатке против стехиометрии. Так, для промышленной реакции 2SO2 + O2 —250з основным реагентом считают диоксид серы, так как второй реагент — кислород — поступает в составе воздуха и является менее ценным. То же относится ко всем многочисленным реакциям окисления при помощи кислорода воздуха, в которых кислород всегда поступает в избытке. При гидратации этилена СН2 = СН2 + Н20— -СгИбОН основным считают этилен. Воду, естественно, не принимают за основное исходное вещество и берут в избытке в большинстве процессов гидратации, гидролиза и конверсии с водяным паром. Для процессов межфаз-ной массопередачи (абсорбции, десорбции, испарения и др.) за максимальное принимается все количество вещества, которое имеется в отдающей фазе (например, в газе при абсорбции). Такой выход продукта применительно к химическим реакциям обычно называют степенью превращения. В процессах массопередачи такой выход называют степенью межфазного перехода, например степенью абсорбции, степенью десорбции и т. п. Степень превращения или межфазного перехода можно выражать (в соответствии с названием) отношением количества израсходованного основного вещества к общему его количеству в начале процесса Сн . [c.42]

Для химических реакций максимальное количество продукта является стехиометрическим, т. е. определяется по уравнению реакции с учетом количества того исходного вещества, которое имеет в избытке. Пля пропессов меж-фазной массопередавд(сорбции, испарения, конденсации и др.) за максимальное принимается все количество продукта, которое имеется в отдающей фазе (например, в газе при сорбции). Такой выход продукта применительно к химическим реакциям обычно называют степенью превращения. В процессах массопередачи такой выход называют степенью межфазного перехода, например, степенью абсорбции, степенью десорбции и т. п. Если в формулу (13) вместо Ол. подставить количество продукта. п лупРИНПР и равновесия Т[/р, то выход продукта в этом случае будет [c.52]

Полная теплота межфазного перехода СОг (кДж/кг) [14], включающая теплоту растворения СОг в жидкости и теплоту нейтрализации КНз с учетом изменения степени карбонизации АК=Квых —Квх раствора на участке процесса десорбции [14, 29] [c.40]

Теплбта межфазного перехода NHg и O. в газопарожидкостных системах содового производства определяется на основании формул [6], при этом для NHg принимается парциальная теплота растворения с учетом средней степени карбонизации раствора на рассматриваемом участке десорбционного процесса [c.61]

Более широко зависимость активности ЦСК в крекинге кумола от фазового состава, природы вводимого катиона и соотношения 5102/А120з была изучена импульсным микрокаталитическим методом. Во всех случаях кинетика реакции подчинялась уравнению первого порядка. Вычисленные эффективные константы скорости реакции приведены на рис. 4. Активность ЦСК прослеживалась также в зависимости от истинного содержания кристаллической фазы, оцениваемой по ИК-спектрам. Можно видеть, что во всех случаях наблюдалась прямолинейная зависимость изменения активности от фазового гогтявя Тяким образом, для всех исследованных нами систем наблюдалось пропорциональное увеличению кристалличности образца изменение скорости реакции. Возможно, что наблюдаемые эффекты так называемого синергизма связаны в ряде случаев с отождествлением фазового состава исходного и реально работающего катализаторов. Однако сделанный вывод не исключает возникновения истинного синергического эффекта при существенных изменениях природы или удельного количества активных центров в кристаллической фазе, которая определяет активность цеолитсодержащих катализаторов. Одним из примеров такого влияния может быть эффект межфазного перехода катионов, о котором уже упоминалось. Однако такие переходы существенно зависят от природы и концентрации катионов б катализаторе. Так, в соответствии с данными [16, 17] при использованных нами катионных составах ( 30% обмена на ионы кальция и - 60% — на ионы лантана) межфазные переходы в ЦСК не должны наблюдаться в значительной степени. [c.50]

В работах А. Б. Таубмана и С. А. Никитиной с сотрудниками показано, что возникновение структурно-механического барьера связано с самопроизвольным образованием ультрамикроэмульсии (УМЭ) на границе раздела двух жидких фаз. Возникновение УМЭ можно легко наблюдать, если наслоить углеводород (масляная фаза) на водный раствор эмульгатора. Спустя некоторое время на границе раздела фаз появляется тонкая молочно-белая прослойка, постепенно утолщающаяся в сторону водной фазы. Это явление — следствие гидродинамической неустойчивости межфазной поверхности углеводород—раствор ПАВ, обусловленной I двусторонним массопереносом через границу раздела (переход в водную фазу вследствие внутримицеллярного растворения, перераспределение эмульгатора между фазами благодаря некоторой растворимости его в углеводороде). В результате возникающей поверхностной турбулентности в обеих фазах вблизи поверхности раздела спонтанно развивается процесс эмульгирования с образованием капелек эмульсии как прямого типа (в водной фазе), так и обратного (в углеводороде). Однако обратная эмульсия, как правило, грубодисперсна, малоустойчива и легко разрушается, тогда как прямая имеет коллоидную степень дисперсности (размер капелек соизмерим с размером мицелл, солюбилизировавших углеводород) и обладает высокой агрегативной устойчивостью. Ультрамикрокапельки ее защищены адсорбционными слоями эмульгатора, которые связывают их в сплошную гелеобразную структуру с заметно выраженной прочностью и другими структурно-механическими свойствами. [c.194]

Для оптимальной работы реакционной камеры, обеспечивающей необходимую степень конверсии и длительный период работы, необходимо поддержание режима, приближающегося к режиму идеального вытеснения, то есть предотвращение обратного перемешивания, застойных зон и стекания. При образовании большого коли1гества паровой фазы есть угроза разрушения вспененного режима и перехода его к кольцевому уже в верхней части реакционной камеры. Более интенсивный межфазный мяссообмен при кольцевом режиме течения, вызванньгй увеличением скоростной неравновесности фаз, объективно способствует более интенсивному отложению нелетучих высоковязких компонентов жидкой фазы на стенках реактора и, следовательно, закоксовыванию его верхней части. [c.62]

При формировании адсорбционно-сольватного слоя из жидкой фазы необходимо, чтобы энергия ММВ соединений, переходящих в слой, значительно превосходила энергию ММВ среды. Согласно правилу выравнивания полярностей Ребиндера, в слое концентрируется вещество, обладающее полярностью, промежуточной между полярностями веществ в ядре и дисперсионной среде раздела фаз. Так, на границе фаз асфальтены — парафины ароматические углеводороды хорошо взаимодействуют с поверхностью ядер ССЕ. Па следующих стадиях происходит рост размеров ССЕ. При достижении необходимой разности плотностей между исходной фазой и ССЕ, последние начинают перемещаться ио системе и формируют межфазный слой — поверхность разрыва — границы разделяющей фазы (подсистемы) со схожими свойствами. Поверхность разрыва представляет собой переходный слой— реальный объект, обладающий объемом. Внутри межфазного слоя в результате его разрушения происходит непрерывное изменение свойств от характерных для дисперсной системы до свойств новой фазы. В зависимости от степени искривления иоверхности ядер ССЕ различают макрогете-рогенные (плоская поверхность) и микрогетерогенные (искривленная поверхность) системы. По мере перехода от макро-гетерогенных систем к микрогетерогенным существенно увеличивается поверхность раздела и роль поверхностных явлений. При увеличении размеров коллоидных частиц происходит уменьшение их межфазной поверхности, в результате часть со- [c.123]

На рис. 10 приведена по М. М. Дубинину схема трех типов пор (а — до адсорбции, б — после адсорбции). Переход пар- -— жидкость осуществляется, как и всякий фазовый переход, через стадию дисперсного состояния в виде межфазного слоя. На поверхности поры устанавливается равновесие между адсорбирующимися и десорбирующимися соедипепиями (или продуктами реакции), которое в значительной степени зависит от природы и размера ССЕ, попадающих и уходящих с поверхности адсорбционного слоя. Это равновесие обусловливает определенную толщину адсорбционного слоя, в котором под действием силового поля слоя ири определенных температурах происходит деструкция молекул при энергиях активации значительно меньших, чем энергия активации деструкции молекул в объемной фазе. Толщина адсорбционных и межфазных слоев зависит от размеров адсорбируемых и десорбируемых ССЕ на поверхности катализатора и влияет на выход и качество получаемых продуктов реакции. [c.203]

Классическая термодинамика гетерогенных систем является неполной главным образом в двух отношениях. Во-первых, она не принимает во внимание флуктуаций, роль которых растет с повышением дисперсности. Во-вторых, выше известной степени дисперсности становится не вполне корректной приложимость основного допущения Гиббса о независимости термодинамических параметров, характеризующих межфазную поверхность, от размеров фаз и кривизны их поверхностей. Однако вместо вопроса о том, до каких минимальных размеров частиц можно еще говорить о наличии у них фазовой поверхности и соответствующего поверхностного натяжения, целесообразно поставить вопрос о том, как изменяется величина поверхностного натяжения при уменьшении размеров очень малых частиц. Очевидно, что вследствие дискретной молекулярной структуры вещества нeвoз южнo избежать скачка в его свойствах при переходе к молекулярной степени дисперсности, но все же можно попытаться подойти поближе к этой границе. [c.89]

Температура конформационно1и перехода блок-сополимера стир л — изопрен в различных растворителях (258). Степень кристалличности и температура плавления блок-сополимеров политетрахлорбисфенол А-адипината и полистирола и данные о росте нх сферо-литов (259). Кинетические параметры кристаллизации, степень кристалличности и теплота плавления смесей поли-е-капролактона с поливинилхлоридом (259). Микроструктура и ми-крофазовое расслоение в блок-сополимерах стирол — бутадиен — стирол типа Агп-Вп т (260). Структурные параметры сополимеров стирол—диметилсилоксан при 298 К (260). Площадь поверхности доменов полистирола и их диаметр в сополимере стирол — диметилсилоксан и в смесях полистирола с полидиметилсилоксаном (260). Размеры доменов и толщина межфазного слоя в блок-сополимерах стирол — изопрен (261). [c.9]

Для азотсодержащих эмульгаторов характерно образование более поверхностно-активных аминосолей между атомами азота и кислотными анионами. Это также увеличивает число одноименно заряженных функциональных групп в составе таких эмульгаторов и приводит к их взаимному отталкиванию с разжижением слоя. Данный процесс снижает стабилизирующие свойства таких эмульгаторов в составе обратных эмульсий. В этом случае корреляция между снижением их межфазного натяжения на границе с кислой водной фазой и устойчивостью стабилизируемых ими эмульсий будет нарушена. Подкисление водной фазы приводит также к росту степени диспергируемости в ней азотсодержащих маслорастворимых эмульгаторов, что способствует переходу части ПАВ из их состава в водную фазу и обеднению адсорбционного слоя. [c.79]

В ряде случаев электрохимические условия таковы, что оказывается возможным переход от полного уравнения ПБ (1.16) к линеаризованному уравнению Дебая—Хюккеля [57], справедливому для малых потенциалов (z < 25 мВ) и основанному на разложении экспонент в уравнении Больцмана (1.13) в ряды по степеням мйлого отношения ujj/G с сохранением членов, линейных по потенциалу При суммировании постоянные, не зависящие от потенциала члены взаимно сокращаются вследствие электронейтральности раствора вдали от межфазной границы и получается простое по форме уравнение Дебая—Хюккеля [c.16]

Предложены также эмпирические формулы для расчета коэффициентов межфазного массообмена. Эти формулы, вычисленные значения а и среднюю движущую силу нельзя пока рекомендовать в инженерной практике для определения Тс и ие только из-за приближенности самих формул. Дело в том, что процесс массообмена при экстракции (переход вещества из одной фазы в другую) является нестационарным, поэтому он не может базироваться на суммарной межфазной поверхности, ибо капли разных диаметров будут за одно и то же время поглощать или отдавать количества вещества, которые ие пропорциональны их поверхности. Задача в действительности еще сложнее, если учесть различные скорости перемещения капель в рабочем объеме, их многократные редисперги-рованне и коалесцеицию, а также большую роль степени перемешивания внутри капель, ие поддающуюся пока количественному определению. В основу реального проектирования должны быть положены результаты непосредственно ия-хождення т и хотя бы иа модельных аппаратах. Переход от последних к промышленным аппаратам требует соблюдения геометрического подобия и одинакового удельного расхода энергии иа перемешивание рабочих жидкостей. Зная требуемое время контакта последних Тс и их суммарный объемный расход V м%, [c.592]

Специфической особенностью некоторых процессов межфазного распределения является необратимость перехода вещества из одной фазы в другую, типичная для экстракции хелатов и сорбции ионов металлов хелатообра-зующими сорбентами. В этих случаях Ко теряет смысл как характеристика равновесного распределения вещества и в качестве адекватной характеристики процесса вводится степень извлечения Л, [c.109]

Несколько слов об отношении излагаемых в книге вопросов к общему положению, сложившемуся в физике дефектов к настоящему времени. В последние годы стало очевидным, что механические свойства сильно деформированных твердых тел или кристаллов со сложной дислокационной или двойниковой структурой очень трудно выразить непосредственно через микроскопические свойства дефектов (дислокаций). Возникла необходимость пользоваться свойствами коллективных образований типа ансамблей дислокаций, дисклинаций и штнарных дефектов, описывающих ротационные степени свободы пластической деформации. Переход к этим представлениям отвечает переходу от микроскопического рассмотрения к следующему структурному уровню (условно, - уровню мезоэф-фектов), удобному для анализа механических свойств деформированных кристаллов. В случае обратимой пластичности подобными коллективными образованиями являются гшоские скопления дислокаций превращения на межфазных границах или скопления двойникующих дислокаций на двойниковых границах. Именно в этих терминах удобно описывать основные закономерности обратимой пластичности кристаллов. [c.12]

Подобные рассуждения относительно межфазной энергии укр/ж получаются с учетом связанного с фазовым переходом изменения координации от 12 до 11. Поэтому значение 7кр/ж должно быть примерно на один порядок величины меньше, чем Окр/пар, а значит оно составляет некоторую долю теплоты плавления Упл- В табл. 12.1 приведены свободные поверхностные и межфазные энергии, а также теплоты преврашепия при фазовом переходе для некоторых металлов с кубической гранецентрированной решеткой. Вычисленные значения величин 0 и V и их связь с теплотой превращений довольно хорошо согласуются с экспериментальными значениями. Энергия границы раздела между различно ориентированными зонами кристалла зависит от степени разориентации (см. 12.7), [c.255]

Специфика оптических свойств объектов коллоидной химии оп ределяется их основными признаками гетерогенностью и дисперсностью. Гетерогенность, или наличие. межфазной повер.ч-ности, обусловливает изменение направления световых, электронных, ионных н други.ч лучей на границе раздела фаз (отражение, преломление) и неодинаковое поглощение (пропускание) этих лучей сопряженными фазами. Дисперсные системы обладают фазовой и соответственно оптической неод1юродностью. Лучи, направленные на микрогетерогенные и грубодисперсные системы, падают на поверхность частиц, отражаются и преломляются под разны.ми углами, что обусловливает выход лучей из системы в разных направлениях. Прямому прохождению лучей через дисперсную систему препятствует также их многократные отражения и преломления при переходах от частицы к частице. Очевидно, что даже при отсутствии поглощения интенсивность лучей, выходящих из дисперсной системы, будет меньше первоначальной. Степень снижения интенсивиости выходящих из систе.мы лучей в направлении их падения те.м выше, чем больше неоднородность и объем системы, выше дисперсность и концентрация дисперсной фазы. Увеличение дисперсности приводит к дифракционному рассеянию лучей (опалесценции). [c.288]

Ярко выраженной особенностью лиозолей является их обратимость— способность к пептизации после коагуляции. Переход коагулята в золь зависит, главным образом, от степени лиофильности золя и от времени, прошедшего с момента коагуляции. Если коагуляция вызвана снижением действия того или иного фактора устойчивости, то для осуществления пептизации, как обратного процесса, требуется восстановление действия этого фактора. Если коагуляция проходила под действием электролитов, то пептизацию можно вызвать промыванием осадка чистым растворителем. Кроме того, можно увеличить заряд на частицах путем изменения pH среды, уменьшить межфазное натяжение с помощью ПАВ и т. д. Пептизация возможна только в том случае, если частицы в коагуляте не находятся в непосредственном контакте, а между ними имеются про- [c.396]

С учетом всего этого можно объяснить уменьшение большой обратимой деформации полимера, деформированного в ААС до высоких степеней удлинения (см. рис. 2.2). Как уже отмечалось, при переходе полимера от рыхлой структуры к более компактной при определенных степенях деформации наблюдается явление синерезиса, сопровождающее коагуляцию высокодисперсной структуры. Коагуляция непосредственно в ААС становится возможной вследствие подвижности, которую приобретают элементы микротрещин в образцах, деформированных до высоких удлинений [101]. В результате этого система уменьшает свою межфазную энергию и теряет способность к большой обратимой деформации. Представления о влиянии поверхностных сил на физико-механические свойства полимера, деформированного в ААС, оказываются плодотворными и при объяснении поведения образцов, релаксирующих в условиях предотвращения усадки непосредственно в зажимах растягивающего устройства. Увеличение поверхностной энергии в процессе испарения жидкости из пористой структуры вызывает стремление к уменьше- [c.46]

Степень влияния отдельных факторов таких, как скорость межфазного переноса, продольное перемешивание, удерживающая способность, зависит от режима работы, конструктивных особенностей и емкостныд свойств экстрактора, характеризуемых его высотой и диаметром. При переходе от лабораторной установки к аппа рату промышленных масштабов изменяется удельный вес влияния каждого фактора на эффектив- [c.97]

Выявление зависимости механических свойств полимерных смесей от температуры позволяет исследовать фазовые и релаксационные переходы и их температурные области, что дает некоторую информацию о структуре смеси. Положение и ширина областей перехода в смесях полимеров отражают степень смешения. Схематически термомеханическая кривая бинарной смеси представлена на рис. 9. Если в данной смеси не происходит вза-иморастворения компонентов и не возникает значительный по объему межфазный слой, термомеханическая кривая бинарной смеси имеет два перегиба при температурах стеклования компонентов Гс и Т с. [c.23]