Основные критерии процесса смешения

IV.2. ОСНОВНЫЕ КРИТЕРИИ ПРОЦЕССА СМЕШЕНИЯ [c.165]

Газовые горелки промышленных котлов должны обеспечивать работу топки без потерь тепла от химического недожога при минимально возможных коэффициентах избытка воздуха а на выходе из топки (1,10—1,15) и при минимальных температурах продуктов сгорания на выходе из топочной камеры. Следовательно, основным критерием качества работы горелок, применяемых в топках котлов, является обеспечение завершения процесса горения в пределах топочной камеры при интенсивном теплообмене в ней. Рассматривая процесс смешения с этих позиций, нетрудно прийти к выводу о том, что для топок с невысокими тепловыми нагрузками топочного объема совершенно не обязательно получение полного предварительного смешения в горелке, тем более, что это требует применения специальных устройств для стабилизации фронта пламени, уменьшает диапазон регулирования производительности горелки и для горелок с принудительной подачей воздуха повышенных напоров дутьевых устройств. [c.9]

Процесс сегрегации по своему действию па смесь противоположен первым двум процессам он ухудшает качество смеси. Прп перемешивании сыпучих материалов в смесителе одновременно протекают все три элементарных процесса. Однако доля их влияния в различные периоды смешения неодинакова. В первые мгновения работы смесителя качество смеси, оцениваемое тем или иным критерием, например коэффициентом неоднородности Ус, изменяется в основном за счет конвективного разноса компонентов. В это время процесс смешения идет на уровне макрообъемов. Поверхность раздела между разнотипными компонентами еще невелика, поэтому доля процесса диффузионного смешения, идущего к тому же с небольшой скоростью, в общем процессе смешения невелика. Еще меньшее влияние на него в это время оказывает процесс сегрегации, так как внутри перемещаемых макрообъемов частицы относительно друг друга остаются неподвижными, в силу чего они еще не перераспределяются в силовом поле в соответствии с их массами. Процесс [c.85]

Получение синтез-газа с заданным соотношением На СО показано на схеме V/ (см. рис. 1). Основными критериями этой модификации процесса являются соотношение Нз СО и содержание метана в конвертированном газе. Содержание метана в большинстве случаев не должно превышать 5 об. %, а требуемое соотношение Нд СО зависит от области использования газа, но газы с соотношением Нз СО выше 2—3, практического интереса не представляют. Схема предусматривает возврат выделенной углекислоты на смешение с парогазовой смесью, поступающей в реактор паровой конверсии углеводородов [42]. В этом случае при паровой конверсии метана соотношение Нз СО в конвертированном газе составит 3 1 при паровой конверсии нефтезаводского газа это соотношение будет зависеть от величины п и содержания метана в конвертированном газе. Как показывает расчет, даже при п, равном двум, и содержании 5% метана в конвертированном газе и полном возврате выделяемой углекислоты методом паровой конверсии, невозможно получить газ с соотношением Нз СО ниже 2,4. Для получения газа с более низким соотношением Нз СО требуется подача углекислоты со стороны. [c.251]

ЭВМ управляет всем процессом смешения. Основные технологические параметры и критерии процесса приготовления смеси (температура смеси в камере резиносмесителя, давление поршня, температура охлаждающей воды на входе в резиносмеситель и выходе из него, число оборотов роторов, потребляемая двигателем электроэнергия) регистрируются и передаются на центральную систему электронной обработки данных. [c.70]

Основным показателем, характеризующим процесс смешения, является критерий Кемпа Сх [213], где С— градиент скорости перемешивания, с т — время перемешивания. Градиент скорости перемешивания для механических мешалок рассчитывается по известной формуле Кемпа [c.215]

Таким образом, в настоящее время не существует ни общепринятого критерия оценки процесса смешения, ни широко применимой методики оценки степени смешения. Поэтому каждый частный случай следует оценивать, исходя из основных особенностей подвергаемого смешению материала, а также учитывая специфику свойств, подлежащих контролю, и необходимую степень точности оценки. [c.461]

При этом рекомендуемые значения критерия Кэмпа составляют 750—1000 с . Это обеспечивает снижение времени смешения очищаемой сточной воды с коагулянтом до 1 с, что крайне важно в технологическом аспекте, так как позволяет поднять производительность процесса водоочистки и облегчает технологию обработки БСВ. Отмеченное выше распространяется лишь на обработку БСВ только коагулянтом, в то время как основным решением проблемы очистки вод является совместное использование коагулянта и флокулянта. [c.265]

По характеру перемешивания плазмохимические реакторы делятся на две группы струйные и объемные. В струйных реакторах характер и направление движения плазменного потока в основном сохраняются и после смешения с сырьем (реактор идеального вытеснения). Струйные реакторы чаще всего используют лдя проведения гомогенных процессов. В объемных реакторах происходит резкое изменение всех параметров движения плазменной струи. Эти реакторы чаще всего соответствуют по свойствам реакторам идеального смешения. Объемные ректоры используются для проведения гетерогенных процессов. Принадлежность конкретного реактора к тому или иному типу можно определить по критерию перемешивания = [c.667]

Математическая модель, описывающая процессы генерации и диссипации турбулентности в потоках с твердыми частицами, предложена в [40. В основе модели лежат положения пионерской работы Г.Н. Абрамовича 44] по влиянию твердых частиц на пульсационную скорость несущего газа. Предложенная модель опирается на модифицированную теорию пути смешения Прандтля и учитывает два основных источника порождения турбулентности в гетерогенных потоках градиент осредненной скорости несущего газа и турбулентные следы за движущимися частицами. Исходная система уравнений включает 1) уравнение сохранения импульса индивидуального турбулентного вихря и частиц, движущихся в нем 2) уравнение движения частицы в пределах турбулентного вихря 3) некоторые соотношения для течения в следе за частицей. В результате аналитического решения полученной системы уравнений получены четыре безразмерных критерия, отвечающих за модификацию турбулентности в гетерогенных потоках [c.117]

Основные разработки в области конструирования реакторов и испытания катализаторов ведутся в трех направлениях. Первое— изучение реакторов полного смешения. Реакторы этого типа дают возможность изучения кинетики каталитического процесса при высокой степени превращения, уменьшая до минимума концентрационные и температурные градиенты. Второе направление — изучение влияния внутренних и наружных концентрационных и температурных градиентов на гранулах катализаторов на активность и селективность, соответственно. Данное направление широко исследовано Саттерфилдом и Шервудом [1] и Петерсеном [2] позднее был сделан обзор Карбер-ри [3]. Для ряда каталитических систем разработаны критерии определения условий, при которых становятся существенными ограничения по массо- и теплопереносу. Третье направление — создание систем управления и изучения моделей. Оно весьма интенсивно развивается применительно к математической обработке данных по сложным реакционным системам и к конкретным задачам. Читатель может обратиться по этому вопросу непосредственно к обзорам Фромента [4], Викмана [5] и Лапидуса [6]. [c.98]

СКД в интервале обычных температур переработки (50— 140°С) практически не подвержен ни механохимической, ни термоокислительной деструкции, а при смешении с техническим углеродом образует прочные жесткие структуры. Однако сам каучук и смеси из него имеют низкую когезионную прочность, слабую адгезию, аутогезию и критерий хрупкости меньше единицы. Каучук в процессе смешения крошится, смесь долго не собирается в общую массу, ухудшается распределение в ней ингредиентов, удлиняется цикл смешения, а готовые смеси на основе СКД плохо обрабатываются (например, шубят ) на вальцах и каландрах. В связи с этим СКД используется в основном в комбинациях с другими каучуками [c.181]

Полученное выражение позволяет весьма просто производить расчет константы скорости реакции, если известно значение для исследуемого процесса. Величину же несложно определить экспериментально. Более того, непосредственное сравнение значений для различных условий обработки позволяет судить об эффективности процесса согласно уравнениям (13) и (14) уменьшение значений соответствует увеличению к и, следовательно, , и наоборот. По аналогии с этим и эффективность процессов смешения и диспергирования конпонентов при получении смазочных материалов может однозначно определяться значенияни й Поэтому в качестве основного критерия эффективности процесса нохно принять минимальное время обработки компонентов в АВС, при котором получается продукт необходимого качества и достигается максимальная производительность процесса. [c.55]

Как при периодическом, так и при непрерывном смешении при переходе от лабораторной или полупроизводственной установки к промышленной для получения того же качества смешения по статистическому критерию ulh) = onst необхо димо обеспечить кинематическое, динамическое и тепловое подобие процессов. Из анализа уравнения (4.11) и реологических соображений следует [27], что при таком моделировании основные параметры РСНД следую- [c.169]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология