Определение осевых усилий в насосе

Наилучший способ определения осевых усилий — экспериментальный. Однако он может быть осуществлен лишь в специально оборудованной лаборатории и только для определенного работающего насоса. [c.96]

Одноступенчатый двухпоточный центробежный насос типа N0 300/450/100 имеет симметричную проточную часть рабочего колеса и направляющего аппарата. Гидравлическое осевое усилие теоретически уравновешено соответствующая замена рабочего колеса и направляющего аппарата дает возможность применить определенный тип насоса к конкретным условиям эксплуатации. Установка направляющего аппарата перед спиральным корпусом значительно уменьшает радиальные усилия, чем гарантируется работа насоса в широком диапазоне подач с незначительной вибрацией. Номинальные параметры насоса V = 1600 -г- 2200 м ч Н = 250 4-. 230 м п = 2980 1/мин. [c.240]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСЕВЫХ УСИЛИЙ В НАСОСЕ [c.96]

Развитие технического прогресса в насосостроении тесно связано с повышением экономичности, быстроходности, всасывающей способности насосов. Иногда улучшение этих свойств сопровождается ухудшением других увеличиваются пульсации давления в проточном тракте насосов и водоводах, возрастают осевое и радиальное усилия, действующие на рабочее колесо, что вызывает смещение и бой вала насосов, и, наконец, как результат нестационарных динамических нагрузок увеличиваются вибрации оборудования и строительных конструкций станции. Обнаруживается кавитационный износ входных, а иногда и выходных участков лопастей. В наиболее тяжелых случаях наблюдается разрушение рабочих колес и отводов. Пульсации давления в центробежных насосах при определенных условиях могут вызывать сильные вибрации трубопроводов, арматуры, смежных агрегатов. В отдельных случаях отмечалось разрушение улиток крупных насосов и напорных трубопроводов. [c.144]

Из уравнения (8. 50 нетрудно получить формулу для определения осевого усилия, которое воспринимается слоем жидкости в зазоре. Этот вопрос имеет большое практическое значение. В качестве примера можно привести случай расчета пружины уплотняющего устройства (рис. 8. 5) или разгрузочного диска насоса. [c.270]

Из-за отсутствия проверенных методов расчета при конструировании одновинтового насоса приходится пользоваться данными об осевых усилиях в других насосах, иногда весьма отличающихся от проектируемого. Поэтому с теоретической стороны целесообразно рассмотреть задачу об определении осевых усилий и внести необходимые поправки в метод расчета, сравнивая полученные расчетные данные с экспериментальными и практическими данными. [c.96]

Осевые усилия необходимо определять при установившемся процессе работы насосов, а не при запуске и случаев появления каких-либо ненормальностей в их работе. Даже при наличии различных конструкций перепускных устройств в паре обойма — винт насоса может появиться сухое трение скольжения, резко повышающее величину осевого усилия и часто приводящее к заклиниванию винта в обойме и разрушению насоса. Эти случаи являются аварийными, и при определении осевых усилий ориентироваться на них не следует, так как опорный узел любой стойкости не сможет предохранить от разрушения обойму, кардан или муфту насоса. [c.96]

В герметичных ГЦН вследствие особенностей их конструкции осевая сила не зависит от давления на всасывании. В то же время на ее величину влияет давление в различных полостях насоса. Достаточно просто осевые усилия можно определить в герметичном ГЦН путем прямого взвешивания при испытании на холодной воде (рис. 7.10). Измерения проводят путем постепенного навешивания грузов на штангу 5. Под действием груза ротор начинает перемещаться, что фиксируется стрелкой индикатора 6. При подсчете осевой силы следует сделать поправку на силу трения в сальнике 8 и силу, вызванную разностью давлений под крышкой насоса и окружающей средой, которая измеряется манометром /. Описанное приспособление можно применять для измерения сил до 5 кН при давлении 1 МПа и наличии в осевом подшипнике люфта. Использование такого приспособления для определения осевого усилия при штатных параметрах невозможно, так как высокое давление на этих ре- [c.275]

Метод определения осевого усилия по давлению на рабочих органах насоса нашел применение при исследовании на моделях, так как требуется большое число точек измерения давления. Применение его в опытном насосном агрегате не представляется возможным. [c.304]

Определение осевой силы. Во многих насосах (например, многоступенчатых) работоспособность зависит от величины осевой силы, действующей на ротор, поэтому часто целесообразно предусмотреть измерение осевой силы экспериментально. Определив ее, можно расчетным путем проверить работоспособность упорного подшипника или пяты. Осевая сила может быть измерена либо на специальном насосе и стенде (см. рис. 41), либо с помощью датчика осевого усилия (см., например, рис. 66). [c.195]

Конструкции узлов подшипников приведены на рисунках разрезов насосов в гл. VI. В насосах с гидравлической пятой в период пуска и остановок, когда нарушается равновесие разгрузочного устройства, рабочие поверхности разгрузочного диска и подушки пяты могут соприкасаться, что чревато серьезными последствиями ддя нормальной работы насоса. В некоторых конструкциях применяют специальные отжимные устройства, которые до определенной частоты вращения вала воспринимают осевое усилие ротора и отодвигают разгрузочный диск от подушки. [c.225]

Важным требованием к экспериментальным установкам является стабильность результатов испытаний. Выполнение его главным образом зависит от стабильности замера мощности, потребляемой ступенью. Для этого необходимо непосредственно измерять гидравлическую мощность, исключая механические потери в установке. Исключить потери на трение в подшипниках экспериментальной установки можно конструктивно путем обеспечения равенства угловых скоростей внутренней и наружной обойм шарикоподшипников при вращении их в одном направлении. Исключить потери мощности на трение в подшипниках можно применением вибраторов в опорах стенда. Осевое усилие зависит от режима работы насоса и вызывает переменный момент трения в подшипниках. Мощность трения в подшипниках от осевого усилия может быть передана на статор электродвигателя. Хотя исключение потери мощности на трение требует конструктивного усложнения экспериментальной установки, однако оно оправдано, так как отпадает необходимость проведения специальных испытаний для определения мощности холостого хода стенда и повышаются точность и стабильность замеров. [c.276]

Теоретический напор определяют путем измерения осреднен-ного момента скорости на входе и выходе рабочего колеса гидродинамическими решетками. Решетки устанавливают в несколько переоборудованный стенд для снятия энергетических характеристик ступени насоса. Для оценки влияния решеток на параметры насоса производят испытания вначале с решеткой на входе в рабочее колесо (рис. 152), а затем на входе и выходе (рис. 153). Круговые непрозрачные решетки свободно вращаются в специальной подвеске, которая полностью разгружена от осевых усилий и имеет минимальные моменты трения. Чувствительность решеток позволяет определить суммарный момент скорости с точностью до 0,3—0,5%. Для определения моментов на входе и выходе необходимо выполнять две сборки насоса. [c.280]

Смазка подшипников принудительная, циркуляционная. Масло подается шестеренчатым насосом 13 и поступает к подшипникам по каналам 10. Для контроля температуры подшипников установлены термометры 11. Турбовоздуходувка имеет два лабиринтных уплотнения на стороне всасывания — прямоточное б и на стороне нагнетания — ступенчатое 7. Корпус машины закрывается крышкой 14, в которой расположен шариковый упорный подшипник 12, воспринимающий осевые усилия. На рис. 120 изображен четырехсекционный турбокомпрессор. На вал турбокомпрессора насажено 11 рабочих колес, разбитых на четыре группы. Каждая группа колес имеет одинаковые диаметры и ширину, а также образует определенную ступень. На рис. 120 обозначены рабочие колеса I ступени—7, II—6, III—5 и IV ступени—2. [c.203]

До последнего времени осевое усилие многоступенчатого насоса определялось только на номинальном режиме и без учета влияния расхода аоды через уплотнения рабочих колес. Это приводило к тому, что фактические осевые усилия в ряде случаев в 1,5—2,0 раза превышали расчетные. Влияние указанных факторов иногда учитывают при помощи эмпирических коэффициентов. Однако это справедливо для определенных типов насосов и не дает возможности подсчитать осевую силу при различных подачах. [c.376]

Основными недостатками серийно выпускаемых центробежных насосов общего применения помимо отдельных конструктивных особенностей, свойственных для некоторых типоразмеров (наличие осевого усилия, проходной вал, сложность монтажа и т.п.), являются их малая подача и сравнительно небольшие напоры. Поэтому создание мощных насосных агрегатов, имеющих подачу 50—200 м /с в диапазоне напоров 50—150 м и развивающих напор до 500—1000 м при подачах порядка 20— 50 м7с, было бы чрезвычайно желательным с точки зрения требований современного водохозяйственного строительства. Применение таких насосов позволило бы, в частности, за счет уменьшения числа агрегатов существенно снизить стоимость насосных станций, предназначенных для межбассейновой переброски стока рек, и способствовало бы интенсивному развитию трубопроводного транспорта воды на далекие расстояния, имеющему при определенных условиях ряд преимуществ перед самотечными каналами с каскадами насосных станций. [c.25]

Технологический процесс изготовления тонкостенных тройников заключается в следующем (рис. 98). Трубную заготовку 2 определенной длины укладывают в ручей штампа, состоящего из двух разъемных матриц 3 я 4. Затем после смыкания матриц 3 я4 трубную заготовку усилием сжимают в осевом направлении плунжерами / и 5, насосом накачивают в полость заготовки воду давлением д, необходимым для начала процесса выпучивания горловины тройника. В результате действия сжимающего усилия Р, и давления воды д трубная заготовка принимает форму ручья штампа. Готовый тройник получается после обрезки дна выпуклости и механической обработки кромок под сварку. [c.111]

Насосы типа НВР представляют собой вертикальные многоступенчатые насосы с двухстенным корпусом. Внутренний корпус образован отдельными направляющими аппаратами, совмещенными с обратными каналами и диафрагмами, без обойм, которые установлены во внутренней расточке корпуса. Ротор насоса во время работы удерживается в осевом направлении диском гидравлической разгрузки. При остановке насоса ротор приподнимается, опираясь на специальную сферическую опору с шарикоподшипником, расположенную во всасывающей камере, и поддерживается усилием пружины. Таким образом обеспечивается гарантированный торцовой зазор между шайбой и диском разгрузки, исключающий контакт торцовых поверхностей в момент пуска. С началом вращения ротора и при достижении определенного давления на напорной стороне насоса поршень, на котором располагается опора, отжимается вниз, преодолевая усилие пружины, и в работу вступает система гидравлической разгрузки. Насосы установлены относительно масляного бака так, что слив протечек через разгрузочное устройство осуществляется самотеком. Отсутствие сальников исключает необходимость эксплуатационного обслуживания насосов. [c.279]

К р ы л о в А. В. Определение осевых усилий в одновинтовом насосе и распределение давления но шагам обоймы, техн. отчет Московского института нефтехимической и газовой промышленности им. Губкина, 1960. [c.155]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология