Формы поперечных сечений труб и каналов

Форма поперечного сечения трубы (канала) и схемы [c.106]

Форма поперечного сечения трубы (канала) и схемы Поправочный коэффициент [c.106]

Для расчета гидравлического сопротивления трубы (канала) при стабилизированном ламинарном течении использовать Dr нельзя. При этом режиме его применение допустимо только для входной части начального участка трубы, когда толщина 5о еще очень мала [251]. Для определения сопротивления по (1.187) и (1.188) вводят соответствующие поправки, учитывающие влияние формы поперечного сечения труб (каналов). [c.79]

Влияние формы канала. Соотношение (3.22)—(3.24) выведены для каналов круглого сечения. Эти соотношения также применимы для длинных прямых каналов прямоугольного, треугольного и других форм поперечного сечения при условии, что числа Рейнольдса и Прандтля вычисляются по эквивалентному диаметру канала [27—291. Когда форма канала такова, что возможен отрыв потока, как, например, при поперечном обтекании пучка труб, ребер с разрывами или ребер с волнистой поверхностью, ее влияние нельзя учесть теоретически. В этих случаях следует использовать экспериментальные данные, полученные на моделях или полномасштабных установках. [c.58]

М. А. Михеев [111 значительное место отводит роли диаметра как определяюш,его параметра для каналов различной формы. Б, С. Петухов [12] указывает, что вопрос о влиянии геометрии поперечного сечения трубы на теплоотдачу нельзя считать решенным даже для теплоносителей с числом Re = 1 и выше. Что касается влияния длины канала на закономерности теплоотдачи, то этот вопрос решен только для течения жидкости с температурным режимом близким к изотермическому. Из уравнения. (I. 40) видно, что при постоянном значении /Сг и постоянной длине трубы при [c.37]

Таблица 14. Площади поперечного сечения тела трубы и радиусы поперечного сечения внутреннего канала для дымовых труб различной формы

Ко = / на логарифмическом поле характерно для малых чисел Ке. С увеличением Ке эти точки постепенно сходятся, что наглядно показано на фиг. I. 16. Нами исследован процесс теплоотдачи в 150 каналах с различными формами поперечного сечения. Исследованы трубы диаметром от 0,4 до 23 мм со значением Кг от 10 до 1000. Исследованы плоские каналы высотой от 0,2 до 10 мм с Кг от 10 до 1000. Максимальная длина трубы в опытах была 6 м, а плоского канала 4 м. Положение наших опытных точек Ко = = / (Ке) на логарифмическом поле, при сопоставимых геометрических условиях, достаточно точно совпадает с данными М. А. Михеева, показанными на фиг. I. 18. Как видно с уменьшением Ке поле опытных точек расширяется, а с увеличением Ке опытные [c.41]

Из уравнения (П1. 22) следует, что конечная температура пастеризации связана с рядом факторов. Площадь теплообмена F не дает отчетливого представления о характере процесса. Удобнее связать конечную температуру не с площадью, а с длиной канала. Очевидно, что форма поперечного сечения канала будет тоже оказывать влияние на характер процесса. Для цилиндрической трубы F = ndL и m=- wQ, тогда уравнение (И1. 22) запишется в следующем виде [c.130]

Показатель степени т, однако, может изменяться от т=0 для полностью развитого ламинарного течения до т=0,9 для полностью развитого турбулентного течения. Коэффициент С также изменяется. В ранних работах данные в различных диапазонах значений чисел Рейнольдса (и Прандтля) описывались с помощью нескольких подобных уравнений. В настоящее время более предпочтительными, в особенности для численных приложений, считаются интерполяционные формулы, охватывающие сразу весь диапазон изменения чисел Рейнольдса и Прандтля. Как при внешних, так и при внутренних течениях реальная форма канала или обтекаемого тела может отличаться от формы канала или тела — прототипа (труба, сфера, цилиндр, пластина). В случае внутренних течений в качестве эквивалентного диаметра трубы используется гидравлический диаметр (5 — площадь поперечного сечения [c.93]

Геометрической характеристикой канала любой формы является эквивалентный диаметр Од, равный диаметру трубы, у которой отношение площади поперечного сечения Р к смоченному периметру П то же, что и у рассматриваемого канала, т. е. [c.84]

Итак, проведены обширные исследования падения давления в некруглых трубах для полностью развитого как ламинарного, так и турбулентного течения. При ламинарных течениях поле скоростей и падение давления можно надежно рассчитать для любой формы канала. Для турбулентных течений правило эквивалентного диаметра дает хорошие результаты для большого числа поперечных сечений при условии, если нет узких угловых зон. Если такие зоны существуют и приводят к затягиванию течений, то правило эквивалентного диаметра, вероятно, завышает падение давления на величину, которую, обычно, трудно оценить. [c.266]

Формующая головка для получения труб (рис. 53) состоит из обогреваемого корпуса, мундштука и дорна, укрепленного в дорнодержателе. Головка прикрепляется к цилиндру шнек-машины при помощи либо байонетного затвора, либо переходной втулки с нарезкой, либо на шарнире. Дорн ввинчивается в дорнодержатель, представляющий собой решетку с отверстиями различного диаметра, через которые расплавленная масса проходит из цилиндра к формующему зазору. Для обеспечения полного слияния рассеченного решеткой потока последняя должна быть расположена на расстоянии от формующего зазора не менее двухкратного диаметра решетки. Общая площадь поперечного сечения всех отверстий решетки должна быть, как правило, больше площади поперечного сечения формующего зазора. Для подачи сжатого воздуха внутрь трубы в решетке имеется радиальный канал, соединенный с осевым каналом дорна, а с другой стороны — с воздушным штуцером на корпусе. [c.54]

На рис. 117 показана картина течения фторопласта-4 в формующей головке поршневого экструдера. В заготовке полимера на расстояниях а сверлили сквозные отверстия, которые заполняли красящим веществом. В ходе течения эти перпендикулярные к направлению потока окрашенные линии деформировались и очерчивали эпюры скоростей в поперечном сечении канала формующей головни. Из рисунка видно, что течение полимера в канале головки происходит в условиях неоднородного сдвига так, что при установившемся течении в прямолинейной части головки (зона 4) максимальная скорость течения полимера наблюдается в середине сечения трубы, а минимальная — у стенок головки. Следовательно, формование изделия при экструзии происходит только вследствие наличия внутреннего трения при отсутствии регулярного пристенного скольжения. При этих условиях пере- [c.250]

Экструзионный формующий инструмент классифицируют по направлению выхода потока расплава - прямоточный и угловой по назначению - трубный, профильный, кабельный, для производства листов, рукавных пленок, раздувных изделий по конфигурации поперечного сечения, формующего канал, -плоскощелевой, с кольцевым поперечным сечением, с сечением сложных контуров по типу термостатирования корпуса головки - с жидким и газообразным теплоносителем, с электрообогревом по максимальному давлению -до 4 МПа (стержни диаметром более 5 мм. толстостенные трубы, листы, профили) до 10 МПа (стержни диаметром 3...5 мм, трубы и профили с толщиной стенки до 1 мм) до 10 МПа (пленки, волокна и др.). [c.750]

Более точные величины не могут быть даны без выполнения ряда вышеуказанных условий эксперимента (по это,му поводу см. любую книгу по гидравлике). Изменение величины а в зависимости от числа Рейнольдса вероятно одинаково с изменением, найденным для центрированных круглых диафрагм, но имеющиеся данные еще недостаточны для вынесения окончательных суждений. В случае, если диафрагма отличается по, форме от поперечного сечения канала, или же значительно удалена от центра трубы, вышеприведенные значения а не зависят от числа Рейнольдса, если 8 8] больше 1/25-При расположении отверстия вблизи боковых стен канала обычно значение коэфициента получается преувеличенным. [c.895]

В определенных условиях эта номограмма может применяться и для определения сопротивлений каналов с формами поперечных сечений, отличными от круглой. Форма сечения в данном случае учитывается отношением длины периметра сечения канала и (в м) к площади его поперечного сечения F (в м ). Это отношение характеризует относительную роль тормозящего воздействия пристеночного трения на движение потока, от которого зависят, при одной и той же его скорости, значения X. Таким образом, данные Приложения V могут быть использованы при определении значений R для каналов любой формы путем условной замены канала любой формы при V = onst круглой трубой диаметром, равным числовым значениям отношения u/F. Ее диаметр, носящий название эквивалентного по скорости dgj,, определяется из условия [c.40]

Как показали исследования, проводившиеся различными авторами, транспортирующая способность потока зависит от гидравлического уклона, степени наполнения труб, формы поперечного сечения канала и нр. Чем больше размер канала, тем меньше его относительная транспортирующая способность чем больше концентрация взвешен.ных веществ, те.м труднее нх транспоргирозать. Отсюда следует, что каждый коллектор имеет свою транспортирующую способность, которая должна учитываться при назначении уклонов коллектора. Правильно рассчитанная сеть не должна засоряться и заи-ляться осадками. [c.37]

Если переход от узкого канала к широкому при любой форме поперечного сечения осуществляется в равномерно расширяющемся канале (рис. 49) с прямолинейной o bKJf полный перепад давлений Ар между обоими концами расширяющейся части может быть вычислен с помощью интегрирования уравнения (32) (стр. 921) при условии, что угол между расширяюпишнся стенками канала не превышает 7° при величине угла больше 10° потеря от трения очень быстро возрастает и свыше 30 — 40° потеря от трения часто значительно превышает потерю, возникающую при внезапном расширении трубы из узкой в более широкую. Поскольку потеря от трения повидимому за-DiOi, [c.940]

Поперечное сечение лотка в нижней части должно иметь полукруглую форму с диаметром, соответствующим внутреннему диаметру канализационных труб выше половины диаметра стенки лотка вертикальные, при этом полная высота лотка должна быть равна диаметру труб. Бермы должны иметь уклон не менее 0,02 в сторону лотка (рис. 117). На поворотах канали- [c.306]

В этих формулах значения Кп, Ке, Рг и Ог принимаются при температуре потока, а Ргст — при температуре стенки. Эти формулы применимы к трубам поперечного сечения любой формы круглого, квадратного, прямоугольного, кольцевого (при отношении йг/Л от 1 до 5,6), щелевого (при отношении а/Ь от 1 до 40), а также для продольно омываемых пучков труб (при отношении // эк > более 50). В этих случаях за определяющий размер надо принимать эквивалентный диаметр ж, равный учетверенной площади поперечного сечения канала 8), деленной на его полный (смоченный) периметр (Я), независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене [c.27]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология