Производительность центробежных форсунок

Брызгальные бассейны являются искусственными водоемами, охлаждение воды в которых осуществляется путем разбрызгивания ее с помощью форсунок. Бассейны выполняют в виде прямоугольника, ориентированного большей стороной перпендикулярно к господствующему направлению ветра. Ширина бассейна не должна превышать 40 м. Бассейны располагают на земле (рис. Х.1) или на крыше здания. В последнем случае обычно применяют специальные жалюзи высотой 3,0 и 3,5 м для уменьшения уноса воды. Вода разбрызгивается форсунками, которые устанавливают на высоте 0,8 — 1,5 м над уровнем воды в бассейне. Взаимное расположение форсунок определяется плотностью орошения и производительностью одной форсунки. При наличии жалюзийного ограждения расстояние от форсунок до края бассейна должно быть не менее 4 м, а без жалюзи — не менее 7 м, В брызгальных бассейнах применяют центробежные тангенциальные или винтовые форсунки с выходными отверстиями диаметром 20—32 мм. При напоре перед ними 50—70 кПа производительность их изменяется в пределах 1,3—3,5 кг/с. [c.187]

Анализ приведенных выше данных позволяет считать, что постоянство расходных характеристик центробежных форсунок повышается при увеличении их номинальной производительности. [c.113]

Производительность центробежной форсунки G в зависимости от площади выходного отверстия F и напора распыливаемой жидкости Н выражается соотношением [c.95]

Секундная производительность центробежной форсунки, как понятно, будет равна [c.132]

Сопоставление методов расчета гидравлических характеристик (производительности) центробежных форсунок [c.302]

Докажем в общем виде, что задача определения производительности центробежных форсунок в слзгчае течения реальной жидкости (с гидравлическими потерями) имеет одно единственное решение, а в случае модели течения идеальной жидкости однозначного решения нет. [c.27]

Б. Новиков рассмотрел влияние гидравлических потерь во входных каналах на производительность центробежной форсунки. [c.49]

ОПЫТНЫЕ ДАННЫЕ ПО ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ФОРСУНОК [c.77]

В теплотехнике эксплуатируют центробежные форсунки мощностью до 6 и даже 10 т/ч. Гидравлическое сопротивление форсунок составляет от 1 до 4 МПа, причем, чем больше производительность форсунки, тем больше скорости, а следовательно, и сопротивления, и все же с увеличением мощности качество распыла ухудшается. [c.167]

Экспериментальные данные хорошо подтверждают приведенные расчетные зависимости. Л. А. Клячко показал, что фактическая производительность центробежных форсунок несколько выше получаемой по (13-2), что легко объясняется наличием сопротивления трением в форсунке, которое несколько уменьшает центробежный эффект, а следовательно, и диаметр входяшего в форсунку устойчивого воздушного вихря. Это и приводит к некоторому увеличению живого сечения, по которому жидкость выходит из форсунки. [c.132]

На рис. 34 показана центробежная форсунка Пибоди с обратным сливом, применяемая в современных котельных установках. По наружной концентрической трубе через отверстия втулки 4 мазут поступает в тангенциальные завихряющие прорезы /, откуда через центральное отверстие шайбы 2 выходит сильно завихренным наружу. При помощи регулировочного винта на внутренней трубе 5 часть мазута, поступившего в камеру 3, отводят обратно в мазутный бак производительность форсунки уменьшается. [c.122]

Хорошо зарекомендовала себя в работе центробежная форсунка с обратным сливом, разработанная на Балтийском заводе (рис. 36). Регулирование производительности осуществляют путем отвода части мазута в бак через центральную трубу, снаб- [c.122]

Характеристика центробежных форсунок высокой производительности [c.129]

В Форсунки с регулируемым расходом жидкости применяются для обеспечения постоянства качества распыла при изменении производительности Конструкция форсунки разработана НИИОГаз [4 46] и представляет собой распылитель центробежного типа (рис 4 79), у которого часть жидкости из камеры закрутки отводится че)рез перепускной канал статно во всасывающую линию насоса, подающего жидкость на распыливание Количест во отводимой жидкости может регулироваться автоматически дроссельным устрой ством [c.136]

Основные характеристики механических (центробежных) форсунок средней производительности [c.324]

Как видно из приведенных данных, простым увеличением производительности механических (центробежных) форсунок и соответственным повышением перепада давления на них (при прочих неизменных условиях) улучшения мелкости распыливания не достигается. Если при этом паропроизводительность котлов регулировать путем снижения перепада давления на форсунке, то размер капель в котлах большой мощности будет выше, чем в котлах блоков мощностью 50 Мет, что вряд ли допустимо. [c.327]

Влияние корневых углов распыливания на полноту выгорания органических примесей было подтверждено опытами на стендовой циклонной установке при обезвреживании 10%-ного водного раствора уксусной кислоты. В этих опытах использовались три комплекта механических центробежных форсунок, обеспечивавших различные корневые углы распыливания при практически одинаковых производительностях и тонине распыливания (рис. 35). В циклонном реакторе малого диаметра (Оц = 0,4 м) увеличение корневого угла распыливания привело к небольшому увеличению химического недожога. При.менение форсунок более грубого распыла дает больший химический недожог. [c.82]

В жаркое время года производительность аппаратов можно регулировать путем увлажнения водой охлаждающего воздуха при помощи распылительных центробежных форсунок, устанав- [c.68]

Давление сточных вод перед форсунками обычно составляет 0,4—1 МПа, производительность форсунок — от 100 до 1500 кг/ч. Средний медианный диаметр капель при распыливании в неподвижном воздухе — от 300 до 1500 мкм. Механические центробежные форсунки отличаются от всех других наиболее грубым распыливанием. Применяя насосы повышенного давления и группу мелких форсунок вместо одной или нескольких более крупных, можно получить приемлемую дисперсность распыливания. [c.101]

При выборе механических центробежных форсунок для циклонных реакторов, особенно при распыливании сточных вод, необходимо обеспечивать заданную производительность, дисперсность и угол распыла с учетом располагаемого давления. [c.181]

На рис. 39 приведена конструкция разборной центробежной форсунки производительностью 8200 кг/ч [51]. Форсунка состоит из корпуса I, распределительной шайбы 2, диска с соплом 4, выполненным в виде отдельной детали для облегчения обработки каналов, и накидной гайки 3, прижимающей распределительную шайбу и сопловой диск к корпусу форсунки. [c.100]

Широкое использование центробежных форсунок в распылительных сушилках обусловлено их следующими достоинствами возможностью варьировать габариты факела изменением геометрических параметров форсунок широким диапазоном производительностей (от 50 до 5000 л/ч) минимальными расходами электроэнергии на распыление (2—4 кет на 1 т раствора) возможностью осуществления как грубого, так и тонкого распыления струи сравнительной простотой конструкции. К недостаткам механических форсунок следует отнести значительный износ сопел и вихревых камер вследствие высоких скоростей течения суспензий повышенные требования к чистоте суспензии при диаметре сопла менее [c.11]

Гидравлический расчет простой центробежной форсунки состоит в определении размеров сопла, камеры закручивания и входных каналов, обеспечивающих получение заданных значений производительности и корневого угла факела. [c.90]

Мы получили уравнерие радиального раНновесия для вихревой камеры форсунки, На основе этого уравнения можем сделать заключение, что оно удовлетворяется при любых произвольных значениях радауса воздушного вйхря г , так как последний в (1.38) не содержится. Другими словами, идеальная жидкость в центробежной форсунке движется не однозначным образом. Произвольным значениям Гц, согласно (1.34), соответствуют произвольные значения скорости Увх- Следовательно, зада > определения производительности центробежной форсунки в случае идеальной жидкости является неопределенной. [c.28]

СГвлиягаи ДЛИНЫ сопла на работу центробежной форсунки можно судть по 01штным данным, приведенным в работе [39].ц Для форсунки с достоянным значением геометрической характеристики. 4 = 4,45 при испытащ[ях на керосине показано, что с увеличением длины сопла угол у вершины факела уменьшается, тогда как коэффициент расхода от длины сопла практически не зависит. Этот факт еще раз подчеркивает правильность принятой в гл. I физической модели явления, согласно которой производительность центробежной форсунки определяется гидродинами-ческими условиями движения жидкости в камере закручивания и почти не зависит от условий движения жидкости в сопле. Сопло, таким образом, ведет себя автономно по отношению к камере закручивания. Трение жидкости о стенки сопла при данной его длине сказывается тем сильнее, чем больше отношение окружной составляющей скорости к осевой. [c.69]

До недавнего времени на мазутных котлах средней мощности обычно устанавливали 16—18 газомазутных горелок с центробежными форсунками единичной производительностью порядка 1000—1800 кг/ч [Л. 3-57]. Использование более мощных горелочных устройств считалось нецелосообразным главным образом из-за ожидаемого снижения степени выгорания мазута при угрублении распыливания его форсунками повышенной производительности. [c.140]

Форсунки представляют собой, таким образом, весьма важные органы смесеобразования при диффузионных методах сжигания жидкого топлива. Механические форсунки характеризуются по ряду гидравлических признаков производительностью, необходимым напором (суммарным гидравлическим сопротивлением), углом разноса распыливаемой жидкости в неподвижной среде. Для форсунок пневматического или парового типа существенной характеристикой является удельный расход распы-ливающей среды. По Г. Н. Абрамовичу [Л. 15] для центробежных форсунок (фиг. 13-7) эквивалентная скорость, пересчитанная на полное сечение выходного отверстия сопла, равна [c.131]

Для увеличенР1Я продолжительности непрерывной работы форсунок в топке и уменьшения численности обслуживающего персонала в зарубежной практике [108] центробежные форсунки большой производительности В = 0,85 кг сек) снабжены автоматическим устройством для периодической продувки их паром или воздухом. [c.332]

При обезвреживании сточных вод с высокой концентрацией горючих примесей можно применять пневматические форсунки низкого давления. В этом случае расход воздуха на окисление примесей может быть достаточным и для распыливания сточной воды. Применение этих форсунок при обезвреживании сточных вод с низкой концентрацией горючих примесей привело бы к неоправданно повышенному расходу воздуха в реактор и перерасходу топлива на процесс. Существенным недостатком механических центробежных форсунок является их повышенная склонность к засорению при распыливании жидкостей, загрязненных механическими примесями, особенно при малой их производительности. При распыливании таких жидкостей следует применять пнев.мзтическке (паровые) форсунки высокого давления вихревого типа. Повышенные затраты на распыл в данном случае оправдываются повышением надежности работы форсунок. Кроме того, при высокой концентрации горючих веществ в сточной воде целесообразно также применение пневматических форсунок низкого давления. Возможные варианты установки форсунок для распыливания сточных вод в циклонном реакторе показаны на рис. 15. Варианты подачи сточной воды по схеме рис. 15, а, б были опробованы авторами на стендовом циклонном реакторе МЭИ [100]. [c.36]

Удельная нагрузка. Влияние удельной нагрузки циклонного реактора на пылеунос изучалось на 8%-ном растворе ЫагСОз с использованием комплекта механических центробежных форсунок, отличающихся постоянными корневым углом и тониной распыливания при различной производительности. Удельная нагрузка в этой серии опытов изменялась в широких пределах от 0,42 до 2,04 т/(м ч). Скорость вылета газовоздушной смеси из горелок, имевших постоянное выходное сечение, при этом изменялась от 16 до 51 м/с. Другие параметры процесса были постоянными 0., = 950° С, =(84...90)°, (1 = (180... 195) мкм. Результаты этих опытов приведены на рис. 39, г. При увеличении удельной нагрузки пылеунос возрастал. Так, если прн й/ /ц — 0,92 т/(м - ч) запыленность сухих дымовых газов составляла 3,78 г/м , а относительная величина пылеуноса — 14,5%, то при б /Уц = 2,04 т/(м ч) запыленность отходящих газов достигла 7,5 г/м , а пылеунос — 25%. Пылеунос увеличивался несмотря на значительное усиление эффекта центробежной сепарации с ростом нагрузки вследствие повышения входных скоростей для газовоздушной смеси. [c.90]

Для распыливания мазута на электростанциях наиболее широкое распространение получили нормализованные механические центробежные форсунки ВТИ, Центрального научно-исследовательского и проектно-конструкторского котлотурбинного института им. И. И. Ползунова (ЦКТИ) и завода Ильмарине производительностью от 0,3 до [c.166]

При выборе механических центробежных форсунок для циклонных реакторов, особенно для распыла сточных вод, необходимо обеспечивать заданную производительность, тонину и угол распыла с учетом располагаемого давления. Нормализованные форсунки не всегда могут удовлетворять этим требованиям, поэтому приходится для конкретных условий работы реактора проектировать специальные форсунки. Использование разработанных различными проектнььш и проектно-конструкторскими организациями пневматических форсунок низкого давления в циклонных реакторах затрудняется из-за плохого соединения с этими реактоиами. Поэтому и этот тип форсунок приходится рассчитывать и конструировать с учетом конкретных условий их работы. [c.167]

Существенным недостатком механических центробежных форсунок является их повышенная склонность к засорению и износу при распыливании жидкостей, загрязненных механическими примесями (особенно при малой производительности). Для распыливания таких жидкостей целесообразно применять вентиляторные форсунки вихревого типа. Они особенно удобны при обезврежива]нш жидких отходов с высокой концентрацией горючих примесей, а также жидких горючих отходов. В этих случаях расход воздуха на окисление примесей может быть достаточен и для распыливания отходов (не менее 4 м на 1 кг отхода). Применение таких форсунок при обезвреживании сточных вод с низкой концентрацией горючих примесей привело бы к неоправданно повышенному расходу воздуха в реактор и перерасходу топлива на процесс. В этом случае целесообразно использование вихревых пневматических форсунок усовершенствованной конструкции низкого или среднего давления (давление воздуха от 0,008 до 0,015 МПа), обеспечивающих тонкое расныливание сточных вод при низких удельных расходах расиыливающего воздуха—не более 1—1,2 м /кг [164, 165]. [c.101]

Параметры промышленного реактора производительность Опр = 4 т/ч скорость вылета топливовоздушной смеси из горелок Wвык = 0 м/с коэффициент сохранения входной скорости при горении Ёг = 0,7 избыточное давление перед центробежной форсункой Рж = 0,5 МПа корневой угол распыла ак = 70° температура газов в реакторе г=1200 С. [c.283]

Механическое распыление центробежными форсунками. Центробежные форсунки широко используют в распылительных сушилках. Тангенциальные входные отверстия, ось которых смещена относительно оси сопла, позволяют закручивать поток жидкости при входе в камеру форсунки. На выходе из сопла действие центростремительных сил на поток прекращается, и капли жидкости разлетаются по прямолинейным траекториям, образуя конусообразный факел. Теория центробежных форсунок для идеальных (невязких) жидкостей разработана Г. Н. Абрамовичем [13]. На основании закона сохранения момента количества движения, закона сохранения механической энергии (уравнения Бернулли) и разработанного им принципа максимального расхода Г. Н. Абрамович показал, что коэффициент расхода форсунки ц и угол раскрытия факела ф зависят только от геометрических параметров форсунки, т. е. от диаметра вихревой камеры Лк, количества п и диаметра йвх входных отверстий, диаметра сопла йс. Важной особенностью работы центробежной форсунки является также образование в центре сопла и вихревой камеры воздушного вихря. Поэтому истечение жидкости происходит через кольцевое сечение. Коэффициент заполнения сопла равен отно-игению площади, заполненной жидкостью, к общей площади сопла. Коэффициент расхода форсунки представляет собой отношение действительной производительности форсунки Удейств К максимально возможной (теоретической) Утеор, т. . [c.10]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология