Потери давления в при смешении

В [1271 рассмотрена модель, включающая 16 стадий, а также уравнения гидродинамики и состояния многокомпонентной среды. Использовались второй и третий критерии воспламенения, а также проверялась применимость первого критерия. В качестве физической модели рассматривался поток, в котором предполагалось моментальное, без потерь импульса и давления, смешение водорода с воздухом перед входом в канал. Численное решение получено на машине 1ВМ 7090. [c.342]

Теплоотдача и потери давления. Теплоотдачу и потери напора для теплоносителя, движущегося в трубах, можно вычислить непосредственно (например, с помощью рис. П3.2, ПЗ.З). Гораздо сложнее определить эти величины для перекрестного потока в межтрубном пространстве, особенно если приходится иметь дело с вязкой жидкостью (как смазочное масло, для которого число Рейнольдса значительно ниже 2000). К счастью, при перекрестном токе турбулентное смешение, обусловливаемое геометрическими нерегулярностями, все еще [c.171]

Сохранение полного давления смеси является следствием того, что одновременно с ростом коэффициента эжекции увеличивается скорость эжектируемого газа и уменьшаются ударные потери нри смешении потоков. [c.546]

Все рассмотренные выше результаты получены в предположении, что потери трения в элементах эжектора пренебрежимо малы, и эффективность эжектора зависит только от ударных потерь, возникающих в процессе смешения. В действительности, помимо потерь при смешении, в элементах эжектора имеются дополнительные, вторичные потери, не связанные с самим существом процесса подмешивания дополнительной массы. Это в первую очередь гидравлические потери в соплах (потери полного давления газов до входа в камеру), потери на трение в смесительной камере и потери при торможении потока в диффузоре. [c.560]

В горелках полного и частичного предварительного смешения кроме неизбежных изменений скорости и направлений потока воздуха и смеси, обусловленных конструкцией горелки, имеют место значительные потери давления в смесителе, так как наиболее эффективное смешение происходит при больших скоростях взаимодействуюш их струй газа и воздуха. В этих горелках нередко производится интенсивное завихрение воздуха за счет его тангенциального ввода или установки направляющих лопаток и крыльчатых завихрителей (рис. VI- и 1-11). [c.205]

Для подбора струйных насосов для систем отопления составлены номограммы и таблицы, приведенные в справочных руководствах. Зная коэффициент смешения, расход теплоносителя и потери давления в системе отопления, определяют номер элеватора и геометрические размеры его отдельных элементов. [c.224]

Для форсунок внешнего смешения полный напор равен сумме давления перед форсункой и разрежения в месте выхода раствора из форсунки. При подаче растворов за счет разрежения, создаваемого самой форсункой, необходимо подставлять в формулу величину разрежения за вычетом потерь давления на трение в трубопроводе. [c.70]

Кроме перечисленных выше потерь, в камере смешения имеют место потери, вызванные смешением газовых потоков с различными скоростями. Если предположить, что смешение двух газовых потоков с различными скоростями происходит при постоянном давлении и исключить из рассмотрения гидравлические потери, то количество [c.47]

П р и м е р 2. Рассчитать действительный цикл пароэжекторной холодильной машины,, работающ,ей на водяном паре. Расчетные условия цикла те же, что и в примере 1. Отклонение процессов в сопле, диффузоре и камере смешения характеризуется точками 2, 3 и 4, показанными на рис. 1.46. Потеря давления (Др = ро — р о) в практических расчетах не учитывается. [c.98]

Сравнение кривых фиг. 19 и 20 показывает, что потери давления на смешение газов при работе эжектора на критических режимах существенно меньше потерь, связанных с переходом от сверхзвуковой скорости к дозвуковой с помощью прямого скачка уплотнения, расположенного в выходном сечении камеры смешения. Эта разница осо- [c.65]

Сравнение показывает, что повышение степени сжатия эжектора при замене сужающегося насадка высоконапорного газа сверхзвуковым соплом является в основном следствием уменьшения потерь давления в прямом скачке уплотнения. Однако даже для оптимального двухструйного эжектора с цилиндрической камерой смешения и расширяющимся диффузором при малых значениях коэффициента эжекции и больших перепадах давления эти потери весьма велики. Так, в приведенном выше примере для оптимального эжектора, рассчитанного на А,—0,1, 0 = 1 и в = 50, потери полного давления в прямом скачке уплотнения, расположенном в выходном сечении камеры смешения, составляют 72%. [c.236]

Перепуск газа из области камеры смешения при неизменных параметрах обоих газов и геометрий эжектора менее эффективен. По мере открывания перепускных отверстий в этом случае степень сжатия г" с ростом коэффициента эжекции падает быстрее, чем в ранее рассмотренных сл чаях (участок 7 характеристики, см. фиг 8, а). Это объясняется возрастанием потерь давления, связанных с переходом от сверхзвуковой скорости смеси газов к дозвуковой. В точке 7 характеристики, сс.ответствующей работе эжектора на критическом режиме, когда в выходном участке камеры смешения поток сверхзвуковой, а на,входе в сужающуюся часть диффузора располагается прямой скачок уплотнения, приведенная скорость X перед прямым скачком уплотнения существенно больше, чем в точке 2 характеристики. Происходит это потому, что через выходное сечение камеры смешения в этом случае проходит меньший расход газа. Величина на этом режиме может быть найдена из очевидного соотношения [c.244]

Расхождения между расчетными и опытными величинами иногда вносили гидравлические потери между местом измерения входного давления и входом в колесо, включая входной патрубок и потери при смешении утечек жидкости с основным потоком, а также неравномерность поля скоростей при входе в колесо. Эти факторы, вообще говоря, следовало бы учитывать, что, однако, повлекло бы за собой существенное усложнение метода при незначительном улучшении конечного результата. [c.189]

Пары пропана низкого давления, выходящие в смеси с водяным паром из отпарных колонн 23 и 25, освобождаются от водяного пара в конденсаторе смешения 28 и затем, пройдя каплеуловитель 18, сжимаются компрессором 17 и направляются в конденсатор-холодильник 12а. Потери пропана восполняются подачей его извне в приемник 11. Если пропан вводится в деасфальтизационную колонну через два внутренних распределителя, то пропан, направляемый в расположенный выше распределитель, предварительно нагревают до более высокой температуры (например, до 70 °С) по сравнению с пропаном, подаваемым через нижний распределитель (на схеме показан только один распределитель пропана). [c.65]

Собирающийся при температуре 50—65 °С в нижней части колонны деасфальтизации раствор пропана в асфальте обрабатывается аналогично раствору деасфальтизата в пропане, но для обеспечения отпаривания и необходимой вязкости пото ков его нагревают в трубчатой печи до более высоких температур — 210—250 °С. Выходящие из отпарных колонн смеси паров воды и пропана промываются водой в скруббере. Работа скруббера в какой-то мере похожа на работу барометрического конденсатора смешения. При нарушениях режима отпаривания и промывки здесь возможно возникновение вакуума, что связано с опасностью подсоса воздуха и образования взрывоопасной среды. Во избежание падения давления ниже атмосферного предусмотрена подача в скруббер пропана. Потоки пропана из испарителей и скруббера отделяются от увлеченных капелек жидкости в отбойнике, компримируются до давления 2 МПа, охлаждаются и в жидком состоянии возвращаются в процесс. Потери пропана компенсируют подачей свежего [41]. [c.42]

В тех случаях, когда фильтрат и промывная жидкость отличаются высокой летучестью и при смешении с воздухом могут образовывать взрывчатую смесь, вращающийся барабан устанавливают в герметичном корпусе, заполненном инертным газом под небольшим избыточным давлением газ циркулирует в замкнутой системе, что позволяет улавливать летучую жидкость (растворитель) и сократить ее потери. [c.389]

При сверхзвуковой скорости потока сужение камеры смешения приводит к уменьшению скорости течения и к снижению потерь полного давления в прямом скачке, если он возникает вблизи выходного сечения камеры (см. 7), или в системе скачков, переводящих поток в дозвуковой. В результате как при Дозвуковых, так и при сверхзвуковых скоростях отмечается возрастание полного давления смеси, в ряде случаев составляющее до 15—20 %. В связи с этим эжекторы с камерой смешения переменной площади, чаще всего с конической сужающейся камерой, находят применение в технике. [c.513]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов рх/ра = тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

Рис. 9.14. Зависимость отношения полных давлений газов, при вает наибольшее полное давление котором происходит запираме смеси газов, а при заданном полном давлении имеет наибольший коэффициент эжекции. Это связано с тем, что при критическом режиме разность скоростей газов на входе в камеру смешения 101 — становится минимально возможной наименьшей величины достигают и потери при смешении (см. (2)). Одновременно эжектор, рассчитанный для работы на критическом режиме, будет при заданном значении п иметь наименьшие относительные размеры смесительной камеры, т. е. наибольшее значение а.

График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления р11р1 з,ьь, которая достигается при отношении начальных полных давлений По 12 и не возрастает более даже при беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжектирующей струи в сечении запирания. Вследствие этого даже прк весьма малом расходе эжектируемого газа (ге 0) необходимо-увеличивать относительную площадь камеры смешения. Перерасширение газа повышает потери в струе и потери при смешении и, начиная со значений По = 10—11, сводит на нет увеличени степени сжатия, получающееся вследствие возрастания энергии, эжектирующего газа. [c.525]

Этот метод литья обладает рядом преимуществ. В обычной, поршневой машине в центре массы в зоне плавления создается пробка из нерасплавленных гранул. Поскольку расплав, образующийся в промежутке между стенкой цилиндра и этой пробкой, обладает плохой теплопроводностью, приходится поддерживать на поверхности цилиндра повышенные температуры. Червяк же непрерывно счищает расплавившиеся гранулы с поверхности цилиндра и одновременно приводит в соприкосновение с ней новые порции материала. Кроме того, в обычных литьевых машинах наличие торпеды на Пути движения расплава вызывает увеличение потерь давления. В червяке винтовая нарезка давит на материал по мере продвижения его вдоль цилиндра, вызывая циркуляционное движение в канале червяка и способствуя тем самым лучшему смешению материала. В поршневых машинах поршень давит на расплавленный материал через слой полурасплавленных гранул, тогда как в машинах с червячной пластикацией в. период впрыска червяк давит непосредственно на расплавленную массу. С применением червяка уменьшается продолжительность пребывания материала в машине, что очень важно для материалов, чувствительных к перегреву (например, для поливинилхлорида). К сказанному следует добавить, что эффективность работы иластицирующего устройства и производительность этих машин выше, чем обычных литьевых машин. Дальнейшие усовершенствования несомненно пойдут по пути увеличения скоростей и размеров литьевых машин. [c.136]

В промышленных реакторах эта рециркуляция и смешение должны обеспечиваться перепадом аэродинамического давления в горелке, который обычно составляет примерно 5% от АР/Р. Но в опытах Лонгвелла расчетные потери давления достигали 90% от АР/Р, в связи с чем непосредственное использование такой установки на практике связано с трудностями. [c.266]

Воздух, содержащий 50"/о кислорода, сжимается турбокомпрессором 1 до 10 ат и смешивается с отходящими газами из абсорбционной колонны 9. Для компенсации потерь давления отходящие газы сжимаются турбоциркуляционным компрессором 7. Сырая смесь газов, поступающая при температуре 350° К, подогревается до 2000° К в аппарате 3 горячими газами из плазмотрона 4. Температура в плазмотроне достигает 3300° К и снижается после закалки до 2100° К. Закалка в аппарате 5 производится путем смешения плазмы с нитрознымн газами, охлажденными до 475° К. [c.30]

Для горелок с принудительной подачей воздуха не имеет значения, при каком расходе производить их расчет (расчет процессов смешения, обеспечиваюш их полноту сжигания газа). В рассчитанных горелках процесс перемешивания остается неизменным на всех рен имах ее работы при прочих равных условиях. Все же для более правильного выбора параметров и всех характеристик дутьевых средств, подаюп],их воздух в горелку, по-видимому, целесообразнее рассчитывать горелки на их максимальную теплопроизводительность. Это позволит предусмотреть максимальные потери давления и наибольший возможный расход воздуха от вентилятора. [c.183]

Важной характеристикой установки является количество испаренной в контактных аппаратах воды, которое зависит от параметров воздуха в этих аппаратах. Увеличение влагосодержания горячего воздуха приводит к повышению температуры раствора перед испарением и уменьшению расхода воздуха в замкнутом контуре (вследствие подогрева раствора конденсирующимися из воздуха водяными парами). Однако при этом увеличивается количество дистиллята, необходимое для восполнения потерь при смешении с раствором. На рис. VI-14 приведена зависимость максималыюго (при ф= 1) удельного расхода испаренного дистиллята № д от давления воздуха в замкнутом контуре и числа ступеней испарения. Из графика видно, что с повышением давления величина уменьшается, а с ростом числа ступеней п — увеличивается. Величина Шц равна удельному количеству дистиллята, которое необходимо добавлять в контур вследствие испарения воды в контактных аппаратах, [c.176]

Отсюда следует, что изменение приведенной скорости в выходном сечении камеры смешения вызывается в рассматрив .емом сл чае главным образом изменением массового расхода а зов. Так как с ростом / р от е 1иницы до >.р расход газов через эжектор возрастает (см, выше), то величина приведенной скорости уменьшается. Уменьшаются при этом и потери давления в прямом скачке уплотнения. Таким образом, повышение степени сжатия эжектора с ростом >.р до постоянных нпачениях а, I) и /г в основном увеличением расхода газов через эжектор. [c.158]

Большая часть вакуумных установок оборудована барометрическим конденсатором смешения. Размеры и конструктивные элементы конденсатора зависят от производительности установки и объема парогазовых смесей, всасываемых с верха вакуумной колонны. Барометрический конденсатор (рис. 71) представляет собой сосуд цилиндрической формы с дырчатыми внутренними перегородками, не перекрывающими полное сечение конденсатора. На перегородках стекающая с верха холодная вода контактируется с поднимающимися парами и газами. Нижняя (суженная) часть конденсатора соединяется барометрической трубой (высотой 10 м) с колодцем. Загрязненная нефтепродуктами вода направляется через колодец в канализацию и далее на очистные сооружения завода. Несконденсировавшиеся газы разложения с верха конденсатора отсасываются пароэжекторными насосами (абсолютное давление пара 10—12 кгс/см ) в атмосферу. При такой работе объем стоков, загрязненных нефтепродуктами и сероводородом, составляет значительную величину. Одновременно при этом увеличивается потеря нефтепродуктов. На заводах для очистки стоков из барометрической системы сооружают специальные канализаци- [c.189]

Между ступенями монтируют конденсаторы для конденсации рабочего пара предыдущей ступени, а также для охлаждения отсасываемых газов. В зависимости от свойств отсасываемых газов и санитарных условий применяют конденсаторы смешения или поверхностные конденсаторы. Вакуум в системе лимитируется температурой воды, покидающей конденсатор. Теоретически остигоЧное давление равно давлению насыщенных паров воды, практически оно больше и зависит от потерь напора в трубопроводах и конденсаторах (рис. 141). [c.246]

Аммиак NH3 имеет молекулярную массу, равную 17, плотность его в 0,6 раза меньше плотности воздуха при одинаковой температуре. Это, однако, не означает, что в случае потери герметичности резервуара, содержащего сжиженный аммиак, формирующееся облако будет обязательно легче воздуха. В таких условиях в некоторых случаях отмечалось образование облаков воздушно-аммичной смеси тяжелее окружающего воздуха. Можно показать, что при смешении паров аммиака, находящегося при температуре -33 °С (т. кип. аммиака при атмосферном давлении), с окружающим воздухом, имеющим температуру, скажем, 20 °С, при любом соотношении смешиваемых компонентов образующаяся смесь всегда будет легче воздуха. Для объяснения более высоких значений плотности образующейся смеси следует допустить возможность адиабатического насыщения воздуха путем либо испарения капель жидкого аммиака, захваченных в воздухе, либо охлаждения разлития жидкого аммиака ветром ниже -33 °С. В работах [Ball,1970 Shaw,1978] утверждается, что последний механизм неправомерен и такая ситуация невозможна, так как за счет теплопроводности окружающего воздуха температура разлития жидкого аммиака всегда будет близка к температуре кипения аммиака при атмосферном давлении. Однако полностью отбрасывать возможность такой ситуации на стадии мгновенного испарения не стоит. В частности, Беверидж [Beveridge,1981] в своей работе так и не приходит к определенному заключению по этому вопросу. [c.383]

Инжекторный смеситель (рис. 69) можно использовать для непрерывного смешения при приготовлении двухкомпонентного пропиточного раствора, для смешения компонентов перед формовкой алюмосили-катных катализаторов и т. д. При проходе через сопло 1 один компонент создает пониженное давление, способствующее подсасыванию в смесительную камеру 3 другого раствора и интенсивно перемешивается с ним. Смесь поступает в диффузор 2 и далее ее подают на последующую обработку. Различные методы расчета инжекторных смесителей рассмотрены в работах [26—28]. Диафрагмо-вый смеситель (рис. 70) состоит иэ корпуса-трубы 1, в которой на определенном расстоянии размещают несколько диафрагм 3 (дисков с отверстиями). Перемешивание происходит за счет повышения степени турбулентности жидкостного потока. Скорость смеси в расчете на полное сечение корпуса смесителя принимают равной 0,3—0,6 м/с. Число диафрагм —10—16 при расстоянии между ними 0,2—0,3 м. Потеря напора при этом составляет 5-10 —10 н/м на каждую диафрагму. [c.199]

Л(/), полученное из уравнения неразрывно- u сти при о < 1. Пересечение этих кпивых с Диаграмма состояния нерасчетной сверхзвуковой струи с учетом потерь полно-крпвои рассчитанной рд давления 1 — уравнение неразрывности по уравнению количе- (106), — уравнение количества движения ства движения (108), (108), 5 —уравнение неразрывности (ИЗ) дает возможные параметры газа в максимальных и минимальных сечениях последующих бочек начального участка струи. Из диаграммы состояния очевидно, что в каждой последующей бочке макспмальные зпачения площади и приведенной скорости меньше, а минимальные значения больше, чем в предвдущей снижение полного давления приводит к уменьшению диапазона изменения параметров газа в бочках . При некотором значении о = Отш получается i min=Fmai ЭТО показывает, что в потоке, если не учитывать смешения с внешней средой, устанавливаются постоянные значения параметров, соответствующие точке с диаграммы состояния. Это и есть предельное состояние газа, достигаемое в начальном участке нерасчетной струи, если не учитывать смешения с внешней средой. [c.417]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сеченпи камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потерп полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положенпе возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком унлотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]

Результаты расчетов эжектора для различных сочетаний начальных параметров и расходов газов показывают следующее если эжектор работает на критическом (т. е. наивыгоднейшем) режиме и скорость смеси превышает скорость звука (Aa>l), то полное давление смеси на выходе из камеры ръ практически одинаково для эжекторов с нерасширяющимся и сверхзвуковым соплом даже при весьма больших значениях отношения давлений (По = 20—100) и при любых коэффициентах эжекции процесс смешения происходит в ускоряющемся потоке, потери на удар невелики и различие между ними в различных эжекторах несущественно. Однако поскольку потребная площадь камеры смешения при сверхзвуковом сопле получается меньшей, то меньше и величина Яз сверхзвукового потока, так как при G onst. T a = onst и = onst [c.536]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология