Выбор параметров

Неудовлетворительная работа скрубберных установок по очистке хвостовых газов нередко является следствием неудачного выбора параметров технологического режима. [c.184]

ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ОБЕССОЛИВАНИЯ НЕФТИ [c.11]

Выбор параметров технологического режима проводили при температурах не выше 300 °С с тем, чтобы гарантировать минимальное количество продуктов разложения в целевой фракции и побочных продуктов разделения. Для регенерации тепла горячих потоков принята схема последовательного нагрева всего потока сырья в теплообменниках. Основные расчетные данные работы установки по оптимальной схеме приведены в табл. 1У.9. [c.220]

При правильном выборе параметров и скорости транспортируемого пара конденсация его в трубопроводах зависит главным образом от конструкции тепловой изоляции паропроводов и в особенности от выбора покрытия. [c.238]

Ускорение сита грохота w = ojM. При выборе параметров колебаний грохота ускорение ограничивают значением 80 м/с , так как по опытным данным при больших ускорениях сита быстро изнашиваются и появляются треш,ины в коробе. [c.218]

Теоретический расчет значения к7 по уравнениям (4.10), (4.11) имеет очень высокую погрешность (500 — 800)% из-за совершенной неясности конфигурации активированного комплекса и трудностей, связанных пе только с выбором параметров потенциальной функции, но и поправочных коэффициентов на несферичность потенциала. Если, однако, рассматривать результаты расчета как устанавливающие лишь относительный ряд активности по третьему телу и пересчитать их на опорные значения А = / (Т, М) для М = Нз, взятые из экспериментов [102, 120], то получим (см. табл. 5) [32, 82] доверительный интервал 50% в области температур -<1000 К и 250% в области температур (1000- 2000) К. [c.273]

Существенный разброс ограниченного числа точек не позволяет признать приведенную корреляцию удачной, тем более, что выбор параметров обобщения сделан эмпирически и не вытекает из какой-либо физической модели. — Прим. ред. [c.558]

Выбор параметров элементов ХТС [c.48]

Формулирование задачи (выбор параметров, определение цели и критериев) [c.258]

Выбор параметров стандартного состояния в общем случае произволен и диктуется лишь соображениями удобства и выполнения законов термодинамики. Так как коэффициенты активности должны удовлетворять уравнению Гиббса—Дюгема при постоянном давлении и температуре [c.104]

Минимизация величины R (ai,...,ag), обеспечиваемая подходящим выбором параметров uj ( = 1, 2,...,s), позволяет получить расчетную зависимость, для которой среднее отклонение по всем экспериментальным точкам будет минимальным. [c.297]

При выборе параметров оптимизации необходимо иметь в виду следующие обстоятельства 1) параметры должны быть переменными, выбираемыми независимо один от другого и в достаточно широких пределах 2) параметры должны оказы- [c.10]

Комплексные критерии качества. Анализ и расчеты показывают, что изменение некоторых параметров адсорбционных аппаратов оказывает влияние на характеристики других аппаратов адсорбционной установки, а также на некоторые показатели химико-технологической схемы в целом. При этом возникают ситуации, когда такие изменения приводят к прямо противоположным эффектам. В этом случае для оптимизации целесообразно использовать комплексные критерии качества. При решении подобных задач, возникающих на практике, целесообразно сводить выбор параметров аппаратов и установки к решению задачи векторной оптимизации. [c.12]

Комплексная оптимизация перспективных адсорбционных установок имеет целью выбор параметров процесса и ХТС, а также конструктивно-компоновочных параметров и характеристик аппаратов, которым соответствует минимум приведенных затрат применительно к условиям химико-технологической схемы и условий функционирования адсорбционной схемы установки. Идея комплексной оптимизации параметров циклической адсорбционной установки заключается в совместном допустимом изменении первоначальной совокупности значений комплекса взаимосвязанных параметров в таком направлении, которое дает снижение значения критерия эффективности до минимума. [c.14]

В каждом из алгоритмов А, Б, В, сходимость обеспечивается выбором параметра е . Определение точного значения этого параметра дается ценой значительных затрат процессорного времени, так как при каждом пробном значении е строится управление, интегрируется система (4.3.1) и вычисляется значение функционала (4.3.2). Поэтому работу процедуры одновременного поиска следует прекращать как при достижении точности по е, так и при получении меньшего значения функционала /(и )< [c.194]

О ВЫБОРЕ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА ПРИ ПОЛУЧЕНИИ АРОМАТИЧЕСКИХ УГЛЕВОДОРОДОВ [c.181]

В заключение следует отметить работы [192], в которых аппарат теории чувствительности использован для выбора параметров управления процессами конверсии оксида углерода и синтеза аммиака. [c.322]

Важным является выбор параметра оптимизации, т. е. показателей процесса, по которым будет проводиться оптимизация. В качестве выходных параметров оптимизации были выбраны выходы продуктов реакции (к исходной глюкозе) [c.132]

Выбор параметров абсорбционной очистки [c.24]

При разработке технологических схем установок для извлечения гелия из природных или попутных нефтяных газов и выбора параметров их работы необходимо учитывать следующие данные состав исходного газа и содержание в нем гелия чистоту получаемого гелия производительность установки давление исходного газа. [c.160]

Выбор параметров цикла [c.780]

ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ ЦИКЛА [c.781]

Условием надежного определения поверхности (и дисперсности) какого-либо компонента катализатора является такой выбор параметров опыта (природа адсорбата, температура, давление и т. п.), чтобы адсорбция на исследуемом компоненте была достаточно большой при минимальной сорбции на других компонентах [23]. Если адсорбция на этих компонентах превышает экспериментальные ошибки измерений, вводится поправка, т. е. из величины общей адсорбции катализатора вычитается данная величина. Полученная разность будет характеризовать адсорбцию на интересующем нас компоненте. [c.374]

В работе [53] приведены теоретические соображения, относящиеся к выбору параметров ф в (11,200) и 0, в (11,199) [c.76]

Существуют два подхода к выбору параметров и р . Первый подход заключается в том, что на итерации к при фиксированном p,j параметр a находится из условия минимизации F х -f -f ap/ ) или с помощью процедуры экономного поиска. Алгоритм выбора Рй предложен в работе [92]. [c.138]

JAaHHoe учебное пособие предназначено для курсового проектирования по курсу ((Конструирование и расчет элементов оборудования отрасли при подготовке инженеров-механиков. В нем обобщены и представлены методы расчета на прочность и устойчивость сосудов и аппаратов колонного типа, в которых протекают различные технологические процессы Материал сопровождается справочными данными по выбору параметров и по конструированию отдельных элементов аппаратов массообменных устройств. liirvuepoB, фланцев, опор и др. Кроме этого, приведены общие фебования ЕСКД по оформлению пояснительной записки Все приведенные данные базируются на официальных технических требованиях и нормах Предложены различные варианты заданий и исходных данных к ним. [c.4]

Пусть теперь т dn. Поступить так же, как и в предыдущем случае, нельзя, поскольку число неизвестных коэффициентов (Z = = О,. . ., т) в данном случае равно m -J- 1, а число линейных уравнений (П1,31), (111,37), которым они должны удовлетворять, составляет га + 1 (га + 1 > m + 1). Таким образом, система уравнений (111,31), (111,37) относительно неизвестных о,. . ., а оказывается, вообще говоря, несовместной. Отсюда никаким выбором параметров а, мы не можем добиться того, чтобы в линейном приближении (П1,33) точка совпала с точкой х. Однако можно поступить [c.38]

Отметим еще один очень возможный способ выбора параметров С . Как уже указывалось (см. с. 37) полезным оказался принцип наименьшего изменения аппроксимирующей матрицы, на основе которого были получены выражения для матриц Е и D в квазиньютоновских методах 1-го рода. В данном случае вид матриц и D известен. Его легко получить из формул (И, 101), (II, 103). Произвольные константы с в этих формулах можно попытаться определить, исходя из этого, принципа. [c.45]

Предположив, что желаемая гибкость в этом отношении может быть достигнута, исследуем результаты выбора параметров, чтобы определить условия, которые всегда приводят к единственному стационарному состоянию. Анализ доведет до конца картину предшествующих явлений. Продифференцировав уравнение (11,32), получаем [c.33]

Выше уже отмечалось, что расчет не всегда обеспечивает выбор параметров, приводящих к единственному стационарному состоянию. Условия могут быть настолько экстремальны, что их можно полностью исключить нз рассмотрения, как это было сделано для изотермического проточного реактора с перемешиванием, применяемого в процессе окисления изопропилового спирта. Кроме того, расчет, основанный на единственности стационарного состояния, часто приводит к неэкономичным результатам. Когда предварительные вычисления показывают, что можно получить интересующие нас результаты, цель расчета меняется. В то время как условия единственности могут использоваться при расчете предельных случаев, для создания реакторов, имеющих несколько стационарных состояний, необходимы другие основания. [c.46]

В работах Рукенштейн [232] и Харриота [233] рассматривались различные модификации модели обновления. Однако и здесь авторам не удалось избавиться от принципиальных недостатков, связанных с произволом в выборе параметра модели. [c.175]

ХТС — определение параметров фнзнко-химических свойств технологических потоков и характеристик равновесия /3 — разработка приближенных или простых математических моделей элементов 14 — выбор параметров элементов 15 — разработка априорной математической модели ХТС 16 — выделение элементов, изменение параметров которых оказы вает наибольшее влияние на чувствительность ХТС — определение материально-тепловых нагрузок на элементы (расчет матернально-тепловых балансов) 18 — компоновка производства и размещение оборудования 19 — разработка более точных стационарных и динамических моделей элементов 20 — уточнение значений параметров элементов 2/— информационная модель ХТС 22 — математическая модель для исследования надежности и случайных процессов функционирования ХТС 25 — математическая модель динамических режимов функционирования ХТС 24 — математическая модель стационарных режимов функционирования ХТС 25 —значение характеристик помехозащищенности 25 — значение характеристик надежности 27 — значение характеристик наблюдаемости 28 — значение-характеристик управляемости 29 — исследование гидравлических режимов технологических потоков ХТ(3 30 —значение характеристик устойчивости 37 —значение характеристик ин-терэктности 32—значение характеристик чувствительности 33 —значение критерия эффективности ХТС 34 — оптимизация ХТС 35 — алгоритмы для АСУ ХТС 36 —параметры технологического режима 37 — параметры насосов, компрессоров и другого вспомогательного-оборудования Зв —параметры элементов ХТС 39 — технологическая топология ХТС 40 — выдача заданий на конструкционное проектирование объекта химической промышлен ностп. [c.55]

Соответственно различается и постановка задачи для каждого класса моделей. Различие относится к выбору параметров состояния, формированию критерия оптимальности, степени детализации модели. Если при проектировании конструктивные параметры определяются в прю ссе "расчёта то п действующего проиетбД и ггэт-иттг фиксированы. К моделям, используемым для управления, предъявляются в первую очередь требования по быстродействию. Время воспроизведения режима [c.15]

Для организации поисковой процедуры при адаптации модели к объекту применяется большое число различных критериев оценки погрешностей. Среди них — критерий среднеквадратичной ошибки, минимаксные критерии (когда выбором параметров минимизируется максимальное значение ошибки), интеграл от квадрата ошибки, интеграл от абсолютной величины ошибки, различные варианты названных критериев с использованием функций веса, средневзвешенные критерии высших порядков, статисти- [c.436]

В то время как динамические параметры гидравлических и электрических исполнительных устройств известны и являются паспортными данными последних, аналогичные сведения для пневматических мембранных исполнительных механизмов (ПМИМ) отсутствуют [27, 28]. В связи с этим в данном разделе делается попытка моделирования динамических свойств ПМИМ с учетом их конструктивно-технологических параметров на основании теории диаграмм связи. Математические модели ПМИМ, построенные с учетом взаимодействия их важнейших конструктивных элементов, позволяют производить рациональный выбор параметров этих устройств на стадии конструирования [36]. [c.272]

Повыщенис селективности достигается соответствующим выбором параметров процесса (температура, давление, время контакта) и типа реактора, подбора более селективных катализаторов н т. д, являясь составной частью более общей задачи оптимизации п юцесса. При этом повыщение селективности даже на 1% оз-начае для многотоннажного производства экономию в сотни тысяч рублей. [c.19]

Наиболее распространенным катализатором для этого процесса является фосфорная кислота на твердом носителе (широкопористый силикагель, алюмосиликат). Выбор параметров процесса наряду с отмеченными ранее факторами обусловлен экономическими соображениями, особенно снижением энергетических затрат на получение пара и рециркуляцию непревращенных веществ. Температура противоположным образом влияет на равновесие и на скорость кроме того, ее повышение ведет к усиленной полимеризации олефина и уносу фосфорной кислоты с носителя. Поэтому гидратацию этилена ведут при 260—300°С, когда для поддержания нужной концентрации Н3РО4 в поверхностной пленке катализатора требуется высокое парциальное давление водяного пара (2,5—МПа). Чтобы повысить степень конверсии водяного пара, получгть не слишком разбавленный спирт и этим снизить расход энергии, работают при некотором избытке этилена [(1,4ч-1,6) 1]. Это п11едопределяет выбор общего давления 7—8 МПа, когда рав-новес ая степень конверсии этилена равна 8—10%. Однако фактическую степень конверсии поддерживают на уровне 4%, что позволяет работать при достаточно высоких объемной скорости (2000 ч ) и удельной производительности катализатора по спирту [180—220 кг/(м -ч)], получая после конденсации 15%-ный эта но . [c.191]

Выбор параметров процесса определяется требованиями высокой селективности и интенсивности. Температура зависит главным образом от активности катализаторов и может изменяться в пределах 250—420 °С. В зависимости от этого выбирают давление, которое, в соответствии с термодинамическими характеристиками, должно быть тем больше, чем выше температура, и может изменяться от 5 до 20—35 МПа. Очевидно, что снижение давления бла-гоириятно для уменьшения энергетических затрат на сжатие газа. Этому же способствует снижение рециркуляции непревращенного газа, т. е. увеличение фактической степени конверсии реагентов. Однако приближение к равновесной степени конверсии невыгодно из-за падения производительности и селективности. Поэтому фактическую степень конверсии синтез-газа ограничивают величиной 15—20%, что достигается при времени контакта 10—40 с. [c.528]

Выбор амина. В соответствии с рекомендациями [И] при выборе параметров абсорбционной очистки следует иметь в виду два основных механизма абсорбции углекислого газа. Большая часть СО2 поглощается растворами МЭА и ДЭА с образованием карбамата с достижением степени поглощения 0,5 моль/моль. Превращение карбаматной структуры в бикар-бонатную с последующим протеканием кислотно-основной реакции позволяет достичь степени поглощения 1 моль/моль. При этом повышается равновесная концентрация Oj в газовой фазе за счет замедления скорости хемосорбции. С третичными аминами взаимодействие Oj по карбаматному типу невозможно из-за отсутствия подвижного атома водорода у азота, [c.24]