Коэффициент в пульсационной колонне

Продольное перемешивание в пульсационных колоннах. Для оценки продольного перемешивания в ситчатых пульсационных колоннах используется диффузионная и ячеечная модели с обратным потоком. Максимальное значение коэффициента продольного перемешивания достигается при минимальной удерживающей способности колонны и частоте пульсации / , определяемой по уравнению [127] [c.466]

Для насадочных пульсационных колонн установлены три области работы смешения-отстаивания, переходная и эмульгирования [128]. Коэффициент продольного перемешивания сплошной фазы в режиме эмульгирования может быть рассчитан по уравнению [c.466]

Иг учи и Нагата [77] одни из первых проводили определение профиля концентраций в пульсационных колоннах. Отмечен значительный концевой эффект, который приписан продольному перемешиванию. Коэффициенты продольного перемешивания в сплошной фазе рассчитаны из профиля концентраций в предположении поршневого движения потока дисперсной фазы. [c.141]

Аналогичная формула используется и для других аппаратов. При этом показатели степени 2/3 и 2 в соотношении (5.5.2.1) обычно сохраняются, а изменяется только значение числового множителя. О>гласно экспериментальным данным, в некоторых случаях коэффициент продольной дисперсии зависит практически от всех параметров, присутствующих при описании конструкции аппарата, а также от физико-химических характеристик процесса. Например, для пульсационных колонн с перфорированными тарелками для коэффициента эффективной диффузии предлагается выражение [61] [c.295]

Совокупность исследовательских и опытно-промы .членных работ позволяет сопоставить пульсационные колонны с различными типами насадок по производительности (табл. 3),величине продольного перемешивания (рис. 8) к коэффициенту масштабного перехода (см. рис. 4). [c.59]

О коэффициенте моделирования пульсационных колоны. -В кн. Процессы жидкостной экстракции и хемосорбции. М., "Химия", 1967, с, 147-151. Авт, С.М, Карпачева, Е,И, Захаров, С,Ф, Медведев, Е,П, Родионов, [c.66]

Таблица 7. Значения коэффициента моделирования пульсационных колонн

Следует отметить, что в пульсационных колоннах с насадкой КРИМЗ значение ВЭТС можно оценить, так как для аппаратов диаметром до 2 м определены коэффициенты масштабного перехода для различных систем, и достаточно лишь определить ВЭТС на пилотных установках (как это сказано выше). В настоящее время изыскиваются возможности ликвидации смешения реагентов при остановках. [c.72]

Для проведения форполимеризации была испытана пульсационная колонна с тремя температурными зонами, схема которой показана на рис. 63. В первой зоне смесь подогревается до заданной температуры, во второй — термостатируется, а в третьей процесс замораживается , т. е. температура снижается, и реакция прекращается. Эффективный съем тепла по высоте и сечению аппарата надежно обеспечивается в результате пульсации. Было установлено, что коэффициент теплоотдачи реакционной массы при пульсации увеличивается примерно в пять раз. [c.169]

С увеличением диаметра насадочных (>300 мм) и ситчатых (>100 лгл) пульсационных колонн на эффективность работы начинает сказываться наблюдаемая в них поперечная неравномерность. При этом коэффициент моделирования с увеличением плош,ади сечения возрастает, а в колоннах с насадкой КРиМЗ его величина не зависит от диаметра аппарата [14]. По этой причине эффективность работы крупногабаритных аппаратов с КРиМЗ была значительно выше, чем экстракторов такого же сечения с другими насадками. [c.130]

О КОЭФФИЦИЕНТЕ МОДЕЛИРОВАНИЯ ПУЛЬСАЦИОННЫХ КОЛОНН [c.147]

В идеальном случае работа экстрактора, размеры которого можно определить расчетом или экспериментально в лабораторных условиях, должна подчиняться строгим закономерностям, а коэффициент моделирования Км, т. е. отношение ВЭТС или ВЕП больших аппаратов, соответственно, к ВЭТС или ВЕП малых, должен быть равен 1. К сожалению, гидродинамические характеристики пульсационных колонн с увеличением габаритов отклоняются от законов, справедливых для малых аппаратов, вследствие чего Км возрастает [4—6]. [c.147]

Коэффициент моделирования для насадочных пульсационных колонн при D>G,25 м может быть выражен следующим об разом [c.148]

При применении пульсационных колонн для систем жидкость — твердое мы не можем изменять размер частиц и влиять на коэффициент массопередачи, так как скорость процесса в большинстве случаев лимитируется диффузией ионов в порах частиц. Однако эффект от увеличения движущей силы за счет распределения фаз по сечению и небольшого продольного перемешивания в этих колоннах (особенно крупногабаритных) настолько велик, что скорость процесса в них оказалась в несколько раз больше, чем в колоннах без пульсации, ранее применявшихся в промышленности. [c.102]

Для пульсационных колонн с распределительной насадкой ВЭТС составляет 1—2 м при использовании смол с быстрой кинетикой (тр — десятки минут) и 5—10 м при смолах с медленной кинетикой (тр — часы). ЧТС определяется по изотерме сорбции обычным методом [15, 19], по соотношению потоков п и исходным и конечным концентрациям реагентов. Коэффициент моделирования для пульсационных колонн близок к единице, т. е. эффективность больших и малых аппаратов приблизительно одинакова. Поэтому ВЭТС обычно определяется на лабораторной колонне (-0к = обч-200 мм), но может быть рассчитана. [c.178]

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПРОДОЛЬНОГО СМЕШЕНИЯ В ПУЛЬСАЦИОННЫХ КОЛОННАХ [c.85]

Изучению влияния диаметра аппарата на величину коэффициента продольного перемешивания в пульсационных колоннах посвящены работы [21, 69—76]. В работе [69] проведено наиболее полное исследование для насадочных пульсационных колонн и колонн с тарелками Киттеля. Диаметр экстракторов [c.122]

Карпачева и сотр. [70] изучили продольное перемешивание в пульсационных колоннах с насадкой КРИМЗ диаметром 200 и 1500 мм. Изменение коэффициента продольного перемешивания в зависимости от интенсивности пульсаций / для диаметра 200 мм (кривая /) и диаметра 1500 мм (кривая 2) представлено на рис. 16. [c.123]

Для некоторых аппаратов один из параметров модели можно установить прямым измерением, а второй — по кривой отклика. Так, например, в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками можно по интенсивности пульсаций определить относительный коэффициент межъячеечной (в данном случае межтарелочной) рециркуляции X (или /) 1 = А 1и (где А и V — соответственно амплитуда и частота пульсаций). [c.92]

В литературе опубликовано довольно много работ, посвященных (исследованию продольного перемешиваяня в вибрационных и пульсационных колоннах. К сожалению, большинство исследований выполнено с аппаратами небольших диаметров ( 50 мм), что затрудняет оценку результатов и выявление коэффициентов масштабного перехода. Различие условий и методики исследований привело в ряде случаев к противоречивости полученных данных. Это иллюстрируется табл. 7 и 8, где собраны результаты ряда опубликованных работ. [c.169]

По результатам исследования [161] пульсационных колонй диаметром 200 и 1500 мм с насадкой КРИМЗ коэффициент продольного перемешивания оплошной фазы п.с возрастает с повы- [c.181]

Приведенные выше уравнения справедливы для систем без массопередачи или для случая, когда растворенное вещество переносится из водной фазы в органическую. При обратном нанравлении переноса коалесценция более заметна, и при таком же вводе энергии производительность ротационной и пульсационной колонн увеличивается в 2—3 раза. В таких случаях Уд рассчитывают как для систем без массопередачи, а затем вводят некоторый коэффициент, равный 2—3, с тем чтобы скорректировать эффект массопереноса. [c.107]

Нишикава с сотр. [81] измеряли коэффициенты продольного перемешивания сплошной фазы в пульсационной колонне, работа-юш,ей в режиме смесителя-отстойника. Изучалась система метилизобутилкетон — уксусная кислота — вода. [c.144]

В обобщающел исследовании гидродинамики и массопередачи в пульсационных колоннах Каган и др. [76] определяли величину продольной дисперсии сплошной фазы в системах керосин — вода и четыреххлористый углерод — вода. Проведены две серии экспериментов с введением индикатора в виде дельта-импульса. Измерены общие коэффициенты продольного перемешивания Еа. Для определения коэффициентов Ев применяли стационарный метод введения индикатора. Получены значительные расхождения между этими велнчиналш, но не было сделано попыток объяснить его. [c.144]

Вопросы корреляции данных по продольному перемешиванию в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками изложены Инга-мом недостаточно критически. Корреляция Мара и Бэбба [751 [уравнение (3)1 содержит семь безразмерных критериев, причем в качестве определяющего размера необоснованно принята толщина тарелки t, которая после приведения подобных членов уравнения практически сокращается. Лишена физического смысла и корреляция Мияучи [871 [уравнения (10)—(15)] после раскрытия всех членов оказывается, что коэффициент продольного перемешивания уменьшается с ростом диаметра колонны пропорционально Z)" . Представляется более обоснованным исходить из общего уравнения турбулентной диффузии, которое сводится к соотношению (А), причем под I подразумевается размер, ответственный за масштаб турбулентности. Было найдено [136], что [c.166]

Результаты испытаний показали возможность пспользова-ння пульсационной колонны в качестве хлоратора, на основании чего были спроектированы, изготовлены и внедрены промышленные аппараты производительностью 30 и 15 м /ч. Диаметр промышленного хлоратора производительностью 30 м ч составляет 1,6 м. В нем осуществлен режпм восходящего прямотока при удельной нагрузке 15 м /(м2-ч), длительности контакта 40 мин, иитенсивности пульсации 20—23 мм/с. Коэффициент масштабного перехода принят равным 1,5, что подтвердилось полученными на колонне результатами. [c.156]

Был разработан новый способ получения оксида железа, по которому все стадии синтеза магнетита осуществляли в непрерывно-действующей пульсационной колонне [3, с. 69]. В процессе разработки были изготовлены и испытаны следующие колонны лабораторная (0к = 0,05 м), опытная (Д = 0,12 м), опытно-промышленная ( >к = 0,45 м) и промышленная [Ок = = 0,6 м). Полученные на малой колонне результаты подтвердились иа промышленной, т. е. коэффициент масштабного перехода близок к 1, а режпм близок к идеальному вытеснению. [c.157]

XI-5, Определить размеры пульсационной колонны с ситчатыми тарелками, предназначаемой для извлечения ацетона из разбавленного раствора его в толуоле водой. Степень извлечения ацетона 80% начальная концентрация ацетона в воде равна нулю. Дисперсная фаза — толуол (= 0,592 lO" кг X Хм сек- ] рц = 860 кг/м -, расход 7,08 м 1ч). Сплошная фаза — вода (цс = = Ь10-з кг м- сек -, рс = 998 кг/м, ). Межфазовое натяжение 32-Ю-з н1м коэффициент распределения сс/св = 0,58. Отверстия в тарелках диаметром [c.682]

Карпачева С. М., Захаров Е. И., Медведев С. Ф., Родионов Е. П., О коэффициенте моделирования пульсационных колонн, сб. Процессы жидкостной экстракции и хемосорбции . Труды П Всесоюзного совещания по жидкостной экстракции и хемосорбцин, изд. Химия , [c.703]

Эффективность пульсационной колонны при прочих равных условиях растет пропорционально е " (где а — постоянный коэффициент п — частота пульсаций, об/мин 8 — амплитуда, лш). [c.121]

Анализ экспериментальных данных для ситчатой и насадочной пульсационной колонн показал [8, 9], что Кэ Кз, т. е. возрастание эффективности обусловлено увеличением межфазной поверхности, а эффективный коэффициент массопередачи даже уменьшается (/Ст<1, рис. 4,а). В первом приближении изменения О, VI к являются вторичными и определяются уменьшением диаметра капли (в колоннах, когда скорость капли больше скорости интенсифицированного движения). Тогда для построения количественной теории достаточно знать зависимости радиуса капли от параметра интенсификации (число оборотов п, интенсивность пульсации /), а также скорости всплывания и коэффициента массопередачи от диаметра капли й [8]. [c.104]

В насадочных пульсационных колоннах насадка уплотняется и уменьшается [6]. Возрастание удерживающей способности с увеличением интенсивности можно описать при помощи уравнения Пратта [11], поскольку характеристическая скорость vo Wf u) зависит от / следовательно, зависимости О от / и нагрузки аналогичны и определяются степенью приближения к предельному режиму ф = ге)/ш/ [8]. Коэффициент массопередачи при дроблении несколько понижается (рис. 3,6), что наряду с увеличением продольной диффузии объясняет зависимость Кт от / [8]. Суммарное возрастание эффективности насз [c.104]

Определение коэффициента турбулентной диффузии при массопередаче в пульсационной колонне [c.138]

Таким образом, полученная расчетом или экспериментально (на моделях) величина, характеризующая эффективность пульсационных колонн, может быть использована для расчета крупногабаритных экстракторов, если ввести поправку на коэффициент моделирования или з совершепствовать конструкцию колонны и уменьшить за счет, этого значение Кш до единицы или близкой к ней величине. [c.149]

Коэффициенты турбулентной диффузии в насадочной пульсационной колонне диаметром 30 мм при амплитуде колебаний 3,5 мм [c.159]

Сопоставляя результаты измерения коэффициентов турбулентной диффузии в пульсационной колонне, выполненные импульсным и стационарным методами при одинаковых режимах [c.159]

Нами было найдено (см. таблицу), что для процесса опти-маль1 ыми оказались интенсивности пульсации 800 и 1500 мм/мин. В каЧ1естве модельной системы для выяснения принципиальной возможности организации эффективного контактирования трех фаз в пульсационной колонне с насадкой КРИМЗ был выбран процесс извлечения карбоновых кислот из продуктов окисления циклогексана, так как исследования, проведенные ранее [3], показали, что полная экстракция карбоновых кислот в воду практически невозможна из-за очень большой величины коэффициента распределения в области низких концентраций. [c.205]

Коэффициент масштабного перехода близок к единице для пульсационной аппаратуры (в пульсационных колоннах с насадкой КРИМЗ обеспечивается интенсификация массообменных процессов за счет использования низкочастотных колебаний) диаметром до 1 м и высотой до 10 м. Это позволяет проектировать пульсационные колонны с насадкой КРИМЗ или ГИАП непосредственно по результатам лабораторных исследований [13]. [c.46]

Одним из показателей, определяющих эффективность массообменных аппаратов, является продольное смешение, которое характеризует отклстение реального потока от идеального режима течения — полного смешения или полного вытеснения. Концентрация распределяемого компонента в сплошной фазе пульсационной колонны изменяется монотонно от начального до конечного значений, поэтому процессу соответствует диффузионная модель Ц]. Интенсивность продольного смешения оценивается, согласно этой модели, коэффициентом продольного смешения. [c.85]

В работе [28] проводилось определение коэффициента продольного перемешивания в насадочной пульсационной колонне высотой 1,5 м, диаметром 30 мм с насадкой из стеклянных колец 10 X X 10Х 1 мм. В опытах в качестве сплошной фазы использовалась вода, в качестве дисперсной фазы — углеводороды. Частота пульсации составляла 100 мин , амплитуда колебаний 3,5 мм. [c.173]

Еленков и Кючуков [64] исследовали влияние амплитуды и частоты пульсации на величину коэффициента продольного перемешивания Е в однофазном потоке в пульсационной колонне диаметром 48 мм с перфорированными тарелками. Они получили следующие зависимости [c.115]

Интересные данные были получены Кючуковым и Еленко-вым [65, 66] для продольного перемешивания в сплошной и дисперсной фазах в пульсационной колонне с перфорированными тарелками диаметром 48 мм и со свободным сечением тарелок 19%. Исследовали влияние частоты, амплитуды пульсации, расхода сплошной фазы и соотношения нагрузок на величину коэффициента продольного перемешивания Е ,. При этом сделана попытка связать изменение Е с изменением удерживающей способности колонны. На рис. 8 приведена зависимость [c.116]

В работе [66] исследовано влияние а. f, расхода фаз и соотношения нагрузок на коэффициент продольного перемешивания Ец в дисперсной фазе тарельчатой пульсационной колонны. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология