Графическое ступеней

Число ступеней экстракции может быть определено графически тем же методом, которым определяется число тарелок абсорбера, [c.254]

Следовательно, уже точка 81 (х , у ) является начальной точкой для графических построений, позволяющих найти необходимое число ступеней контакта укрепляющей секции. Но если для перехода по кривой концентраций отгонной секции от точки е (Хт, у л) в точку (х г, У л) достаточно уменьшить число тарелок в нижней части колонны лишь на одну, то для перехода по кривой концентраций укрепляющей секции из точки 5 (х , у, ) в точку 5 хк, Ут), отвечающую новым условиям работы колонны, требуется увеличить число тарелок верхней секции колонны уже более чем на одну. В частности, для конкретного примера, рассмотренного на рис. П1.29, числа тарелок верхней секции увеличивается на две, когда в результате понижения уровня ввода сырья на одну ступень число тарелок отгонной секции уменьшилось на единицу. Таким образом, изменение места ввода сырья в колонну привело в данном случае к увеличению общего числа тарелок колонны. Отсюда можно сделать важный вывод о наличии изве- [c.170]

С точки зрения теоретического обобщения условий протекания процесса ректификации, речь идет об определении соотношений ряда переменных величин, которыми, с одной стороны, являются веса и составы контактирующих потоков на различных ступенях процесса, а с другой,—тепловые свойства, температура и теплосодержания этих потоков паров и флегмы на различных уровнях по высоте колонны. Эти соотношения в общем виде выводятся аналитическим путем и наиболее просто и удобно представляются графически на рассмотренной ранее тепловой диаграмме, дающей теплосодержания единицы веса насыщенных фаз в функции их составов. На той же диаграмме путем проведения семейства конод или путем ее сопоставления с изобарными равновесными кривыми кипения и конденсации оказывается возможным представлять графически условия равновесного сосуществования паровых и жидких фаз, и это обстоятельство делает их применение к анализу работы ректификационной колонны особенно эффективным. [c.69]

Соотношения 71 и 72, каждое порознь, являются необходимым и достаточным условием, чтобы на тепловой диаграмме три точки (у, Q), (х, д) и О,) лежали на одной прямой. Это обстоятельство является обоснованием графического метода расчета числа равновесных ступеней контакта в первой лютерной колонне. [c.74]

Однако, графический метод расчета числа теоретических ступеней контакта, основанный на уравнении 214 нли 215, представляет неоспоримые преимущества в смысле простоты и наглядности. [c.106]

При графическом построении последняя ступень может быть неполной. При практических расчетах в этом случае можно брать ближайшее большее число теоретических тарелок, учитывая, что при этом получается некоторый запас. Можно изменить количество орошения, тогда рабочая линия изменит свое положение и появится возможность получить целое число тарелок. [c.114]

Графически функция распределения в зависимости от расчетного времени т и числа ступеней изображена на [c.30]

Переход от точного определения единицы переноса (10-62, а) к приближенной зависимости (10-65) обусловливает новые возможности для расчета числа единиц переноса, благодаря которым становится излишним приведенное на рис. 10-10 графическое интегрирование. Вместо него можно использовать представленный на рис. 10-11 метод построения ступеней. Интерпретация этого метода, разработанная Бейкером [7], показана на рис. 10-12. Построение основывается на зависимости (10-65) и может быть применено также в тех случаях, когда (например, при дистилляции) рабочая и равновесная линии не являются прямыми, но их можно считать прямыми в пределах одной единицы переноса. [c.168]

Таким образом, чтобы достигнуть требуемого перехода, в каскаде должно быть определенное число ступеней равновесия. Число ступеней в каскаде можно также определить графически. [c.173]

При построении рабочая линия наносится на диаграмму равновесия, и в пространстве между рабочей линией и кривой равновесия вычерчиваются ступени [12]. Такое графическое построение особенно полезно, когда К = [c.173]

П. Графический метод. Из проектных уравнений рассматриваемого каскада реакторов следует, что Ко = и Гд = (1 — а) . Вычертим кривую г д. а затем построим описанные выше ступени каскада, состоящего из трех реакторов, стараясь подобрать наклоны прямых линий так, чтобы абсцисса точки пересечения последней прямой линии с кривой г приходилась как можно ближе к заданному значению степени превращения а = 0,75. После нескольких подобных проб можно установить, что при наклоне т = 0,2 абсцисса точки пересечения третьей прямой линии с кривой г будет равна аз = 0,76 (рис. У-ЗО). Из того же графика находим а1 = 0,52 и аа = 0,68. Воспользовавшись связью т = 1/Ко, определим Тз [c.313]

Выход целевого продукта будет зависеть от типа реактора, числа ступеней бокового подвода исходного вещества А, отношения концентраций компонентов А и В, поступающих в зону реакции, а также отношения констант скоростей основной и побочной реакций ( 1 и к ). Влияние этих факторов на изменение относительного выхода продукта Р, рассчитанного на единицу суммарного выхода Р и X, изображено графически на рис. IX-23 и IX-24. [c.373]

В большинстве случаев рассматриваются соотношения, относящиеся к теоретическим ступеням. Число теоретических ступеней, необходимое для достижения заданной степени разделения, можно рассчитать несколькими методами, из которых особенно часто применяются графический и алгебраический методы расчета. [c.119]

Рис. 1У-5. Графический расчет батареи реакторов смешения из 6 ступеней (время пребывания реагентов в каждой ступени одинаково).

В дополнение к числовому расчету объема аппарата при работе в одну ступень на рис. 1 -6,а приведен графический метод расчета, из которого находим [c.124]

Графическое интегрирование. Табличные данные наносят на график и через точки проводят плавную кривую. В последнюю затем вписывают ступенчатую кривую таким образом, чтобы площадь под каждой ступенью была по возможности близка к площади плавной кривой. [c.393]

Профиль концентраций и высоту колонны можно рассчитать также аналитически методом от ступени к ступени. Из материального баланса для 1-й ступени (ячейки) можно, располагая аналитической или графической связью равновесных концентраций л Р = ф(г/), найти [c.235]

Сначала обычными методами (графически или аналитически) находят число единиц переноса (Тп) или число теоретических ступеней (Пт.п), обеспечивающее при противотоке фаз заданную степень разделения. Далее определяют к х или /г кв и по уравнению (VI.133) или (VI.134) находят требуемую высоту колонны. [c.238]

В уравнениях (6.22) и (6.23)—показатель степени п равен порядковому номеру ступени разделения. Число ступеней в каскаде можно определить и с использованием диаграммы Мак-Кеба— Тиля (рис. 6.7). На рисунке 6.7 представлены графически кинетическая и рабочая линии простого каскада. Видно, что с уменьшением селективности число необходимых (для заданной степени разделения) ступеней возрастает при ф = 1 рабочая линия совпадает с диагональю диаграммы Мак-Кеба — Тиля, а кинетическая линия является практически прямой и расположена очень близко к рабочей (рис. 6.7,6). [c.206]

Задача определения числа ступеней в такой каскадной установке легко решается графически при известном положении кинетической кривой (рис. 6.9). [c.208]

Число ступеней в каскаде можно определить и графически (см. рис. 6.10). [c.209]

При работе каскадной установки с переменными 0, и расчет затрудняется тем, что необходимо учитывать изменение положения и кинетической кривой (определяемого, кроме всего прочего, и значением 0 ), и рабочей линии. Задавшись законами изменения 0j и 7 , можно рассчитать число ступеней разделения как графически, так и аналитическими методами. [c.209]

Расчет первой ступени. Проницаемость снижается по мере концентрирования исходного раствора и в общем виде выражается функцией (V.124). Определяем экспериментальным путем значение коэффициента т как тангенс угла наклона графической зависимости 1п G—x, выраженной прямой, проведенной по двум экспериментальным точкам (рис. V-7). [c.258]

Последовательность расчетных операций, показанную на рис. П1.2, часто выполняют графически, строя ступенчатую линию между рабочей линией и линией равновесия (см. рис. 1П.З). Графический метод менее точен, однако позволяет при большом числе теоретических ступеней произвести расчет гораздо быстрее. Численный метод может быть ускорен благодаря применению ЭВМ. [c.45]

Графическое определение числа теоретических ступеней. Для графического определения числа теоретических ступеней надо построить равновесную [c.45]

Для построения рабочей линии достаточно найти координаты двух ее точек Хн, Ук и Ун- Иэ уравнения (1П.4) находим Л"н = 0,0101, Г = 0,0096 и А к = 0,258, Кн = = 0,220 кмоль/кмоль ин-комп. Графическое определение числа теоретических ступеней при использовании относительных мольных концентраций показано на рис. 111.3, б. [c.46]

Пример 8. Определить графическим методом число ступеней смесительно-отстойного экстрактора для извлечения тетрахлоридом углерода 95 % брома из водного раствора, содержащего 1% (масс), брома. Расход водного раствора 15 кг/с, тетрахлорида углерода — 1,187 кг/с. В качестве смесительных секций экстрактора использовать аппарат с мешалкой, описанный в Примере 4. Принять что тетрахлорид углерода на входе в экстрактор не содержит брома. Сопротивлением массопереносу в органической фазе пренебречь. Температура процесса 25 °С. [c.56]

Расчет числа теоретических ступеней значительно упрощается при допущении постоянства мольных расходов. Схема расчета показана на рис. III. 11. Составы фаз, выходящие из теоретических ступеней, определяются последовательно, начиная с верхней ступени, с помощью уравнений (III.И), (III.65) и (III.66). Последовательность вычислительных операций, показанную на рис. 111.11, обычно выполняют графически, строя ступенчатую линию между кривой равновесия и рабочей линией. [c.61]

Рис. 111.13. Графический расчет числа теоретических ступеней (к примеру 10)

Задавшись различными значениями коэффициентов избытка флегмы 3, определим соответствующие флегмовые числа. Графическим построением ступеней изменения концентраций между равновесной и рабочими линиями в диаграмме состав пара у — состав жидкости х (рис. VII.2, а) находим N [1]. Равновесные данные для различных систем приведены в справочнике [4]. Результаты расчетов рабочего флегмового числа приведены ниже и представлены на рис. VII.3. [c.126]

Итерационный численный или графический расчет будет таким же, как рассмотренный выше для абсорбции, так как система (11.36) по существу не отличается от модели ступени абсорбции, приведенной выше (стр. 83). [c.91]

По уравнению (288а) строится оперативная линия, а по уравнению (289) крииая раиновесия фаз. Число ступеней контакта определяется графически. [c.255]

Чтобы найти состав у , с которого теперь придется начинать построение ступенчатой линии укрепляющей секции по верхней кривой концентраций, необходимо найти на ней точку п (х , Ут) с абсциссой а , . Точка п, очевидно, лежит на вертикали onst, проходящей через точку а. Легко заметить, что, проводя графическое построение ломаной линии верхней секции, мы ровно через одну ступень приходим в точку Ь, с которой начиналось построение в первом случае, когда сечение ввода питания еще не было опущено на одну ступень. Следовательно, в рассматриваемом случае число тарелок укрепляющей секции увеличивается на единицу, а отгонной, наоборот, уменьшается на единицу, и общее число тарелок колонны остается неизменным. [c.168]

Переходной ступенью от теории ректификации бинарных 1)астворов к теории многокомпонентных систем является рассмотрение тройных смесей, часто встречающихся в нефтехимической технологии. При наличии данных но парожидкостному равновесию состояние тройных смесей поддается наглядному графическому представлению в системе трилинейных координат, а принятие некоторых упрощающих допущений позволяет проводить удобный графический расчет ректификации таких смесей. Исследование же процесса разделения тройных систем является основой для ностроения теории процессов азеотропной и экстрактивной ректификации, в которых разделение гомогенного в жидкой фазе азеотропа пли трудно разделимого бинарного раствора осуществляется путем добавления к системе третьего компонента. [c.247]

Что касается расчета отгонной колонны установки, то ее режим оказывается полностью закрепленным условиями работы полной колонны и декантациопного устройства. В самом деле, продолжая на тепловой диаграмме прямую, соединяющую полюс Si xri, h Ri) с точкой L xl, h ) до пересечения с вертикалью xr2 — onst, можно на основании уравнения (VI. 15) определить положение полюса S2 xr2> / -лг) отгонной колонны. Значение h[ легко рассчитывается по формуле (VI. 13). В последующем, применяя р зависимости от условий графическую или аналитическую методику расчета, можно найти элементы ректификации на всех контактных ступенях отгонной колонны. [c.278]

Продолл ая описанное попеременное использование рапновес-ных данных и графического построения, основанного на ypaime-ниях (IV.20), можно, двигаясь снизу вверх по высоте отгоипой колонны, определять элементы ректификации на всех ее последовательных ступенях контакта (см. рис. IV.4). [c.147]

При ректификации снстем блпзкокнпящих пощестм, характеризующихся сравнительно небольшим коэффициентом относительной летучести а, расчет необходимого числа контактов как путем аналитического перехода от тарелки к тарелке, так и графическим путем весьма затрудняется вследствие очень большого числа отдельных ступеней процесса. [c.212]

Для определения числа единиц переноса Адольфи [8] также предложил метод графического построения ступеней. Этот метод проще метода Бейкера и дает возможность использовать способ построения, указанный на рис. 10-11, б, в том случае, когда рабочая и равновесная линии не являются прямыми. Построение на рис. 10-11, в основано на допущении, что равенство (10-63) приближенно действительно в пределах одной единицы переноса. Ошибки, которые возникают в результате приближения, бывают то положительными, то отрицательными и поэтому обычно компенсируются. [c.168]

Метод Мак-Кэба — Тиле для построения ступеней, представленный на рис. 10-17, получил широкое распространение в расчетной практике. Следует отметить, что горизонтальные и вертикальные прямые ступеней между рабочей линией и кривой равновесия не имеют физического смысла. Линии построения следуют из геометрических свойств параллелограмма. Именно параллелограмм в системе координат X — X графически представляет ступень равновесия, при этом одна диагональ, пересекающая кривую равновесия, является рабочей линией соответствующей ступени равновесия, а другая диагональ — рабочей линией каскада. Стороны параллелограмма не имеют физического содержания. Они служат только для построения точек пересечения, которые обладают физическим смыслом. Этим методом графически определяют число ступеней равновесия, которое необходимо для достижения требуемого перехода. [c.173]

Иногда применяют и другой вариант стуие1Н1атого адиабатического реактора с охлаждением реагирующей смеси между стуисиямп путем распределения между ними части исходного холодного потока сырья. Прн этом между ступенями уменьшается ие только температура реагирующей смеси, но и степень превращения вследствие разбавления последней смесью исходных веществ Графическое изображение получаемого рел<нма ступенчатого реактора в координатах степень иревращення — температура показатю на рис. Н1-23. [c.128]

Поскольку наиболее подходящие аналитические и графические методы решения требуют линейного изображения и применения систем уравнений относительно низкого общего порядка, они показаны на низшей ступени диаграммы. Действительно, ручные методы решения коренным образом ограничены этими типами выражений (позиции / и 2 на рис. 1Х-1), При более сл ожных моделях ручные методы решения оказываются практически неприемлемыми вследствие огромных затрат времени на их выполнение. [c.112]

При наличии более трех ступеней алгебраические методы расчета реакторов требуют много времени. Используя некоторые приемы, предложенные Элдриджем и Пире [10], или же различные графические методы [11 —16], расчет реактора может быть значительно упрош,ен. Графические методы расчета рационально применять в том случае, когда скорость реакции можно выразить как функцию одной переменной, например концентрации одного из реагентов. При графических методах нет необходимости определять порядок реакции, расчет можно проводить непосредственно по экспериментальным значениям скорости реакции. После нанесения на график найденных значений скорости реакции в зависимости от концентрации число аппаратов, необходимых для достижения некоторой заданной степени превращения, можно определить простым ступенчатым построением графика аналогично тому, как это делается в методе Мак-Кэба— Тиле при расчете процесса ректификации. [c.86]

Рис. III.3. Графическое определение числа теоретических ступеней (к примеру 1) а — концентрации в мол. долях б — концентрации в кмоль/кмоль ин. комп. I — линня равновесия 2 — рабочая линия.

Пример 1. Абсорбцию ггяров я-гекс,чна из смеси с метаном предполагается производить парафинистым поглотительным маслом, содержащим 1 мол. % гексана. Концентрация гексана в исходной смеси 18 мол %, ее расход 0,1 кмоль/с. Определить а) максимально возможную степень извлечения б) необходимое число теоретических ступеней прн степени извлечения х = 0,956 и расходе абсорбента 0,07 кмоль/с. Расчет числа теоретических ступеней провести численно и графически. [c.45]

Для определения числа реальных ступеней на основе эффективности ступени по Мэрфри можно использовать графический метод, заключающийся в построении кинетической кривой [16J, выражающей зависимость между концзнтрациями фаз, выходящих с одной и той же ступени. [c.56]

Графический метод построения кинетической кривой с помощью эффективностзй ступени по Мэрфри основан на том, что для точе , лежащих на кинетической кривой (например, для точки С на рис. II 1.7), должны соблюдаться следующие равенства [c.56]

Рис. 111.8. Графическое определение числа ступеней (к примеру 8) / — линня равновесия 2 — рабочая линия 3 — кинетическая кривая.

Справочник химика 21

Химия и химическая технология