Реакторы ступенчатые

Сырье - пентан-гексановая фракция - поступает в колонну К-1, верхний погон колонны - пентановая фракция - направляется в колонну азеотропной осушки К-2. Кубовый продукт - изогексан -гексановая фракция - из К-1 поступает в колонну К-3, откуда в качестве верхнего продукта отбирается изогексановая, а в качестве кубового - гексановая фракция. Осушенный к-пентан из куба колонны К-2 смешивается с водородсодержащим газом и подается в реактор изомеризации 1. Продукты реакции после трех ступенчатой конденсации в сепараторе высокого давления 7 разделяются на водородсодержащий газ, который направляется на прием циркуляционного компрессора 8, и конденсат, который поступает на стабилизацию в колонну К-3. Изопентан-пентановая фракция из куба К-5 направляется в колонну К-4 для выделения изопентана. к-Пентановая фракция из куба К-5 возвращается в виде рецикла в колонну К-1. [c.151]

Ступенчатые реакторы идеального вытеснения [c.116]

Возможна также постановка оптимальной задачи, в которой требуется определить оптимальное число ступеней в реакторе. Правда, в последнем случае в качестве критерия оптимальности нужно использовать экономические оценки эффективности процесса, включающие стоимость затрат на дополнительное оборудование при увеличении числа ступеней аппарата. Очевидно, что оптимальным в смысле эффективности применения катализатора является ступенчатый реактор с бесконечно большим числом ступеней, так как при этом результирующий температурный профиль реактора приближается к опти-мальному профилю для одноступенчатого реактора идеального вытеснения (см. рис. П1-14). [c.124]

Орочко и Черникова [46] вывели уравнения зависимости выхода продуктов X, массовые доли) от глубины превращения тяжелого газойля па установке каталитического крекинга с реактором ступенчато-противоточного типа [c.154]

Пример 3. На установке каталитического крекинга с шестисекционным реактором ступенчато-противоточного типа при 475 °С [c.155]

Рис. 111-23. Характер оптимального температурного профиля ступенчатого адиабатического реактора с подачей на ступени части исходного холодного потока сырья.

На установке каталитического крекинга с четырехсекционным реактором ступенчато-противоточного типа перерабатывается вакуумный газойль при температуре 500 °С. Определить выходы продуктов, если глубина превращения составляет Х 72 вес.%. [c.179]

В случае полной сегрегации (/=1) для реакторов с известной функцией распределения времени пребывания а (/) получим уравнение моментов ММР на выходе /с-го реактора (ступенчатое возмущение по концентрации на входе в реактор и линейная функция распределения) [c.50]

Для интенсификации работы реакторного устройства и снижения выхода побочных продуктов устанавливаем четырехсекционный реактор со ступенчатым подводом наиболее реакциоиноспособного реагента — татрам ра пропилена. При этом концентрационный к. п. д. реактора возрастет до 0,70 (см. рис, 139, ti). Дальнейшее увеличение числа секций недостаточно эффективно, поэтому ограничиваемся четырьмя секциями. [c.299]

Поэтому процесс проводят следующим образом. Смолу швелевания контактируют с катализатором при различных ступенчато повышаемых температурах. В первом реакторе поддерживают температуру в пределах примерно 280—340°. При этих температурах катализатор уже обладает высокой восстановительной активностью в отношении кислородных и сернистых соединений, но расщепляющая его активность еще незначительна, благодаря чему предотвращается образование отложений на катализаторе. После того как произойдет превращение метастабильных веществ в углеводороды при указанных мягких условиях, можно постепенно повышать температуру, благодаря чему усиливается гидрирующая активность катализатора. Для этого служат вторая реакционная колонна, в которой поддерживают температуру 340—360°, и третья с рабочей температурой 360—375°. [c.50]

На рис. И.2б даны зависимости Ек-1 от Е и прямая с единичным наклоном. Начав с Ео (степень полноты реакции в исходной смеси), сразу же получаем из кривой степень полноты реакции в нервом реакторе Ех- Затем, проводя восходящую ступенчатую линию между кривой и прямой линиями, как это часто делается в различных технологических расчетах, последовательно получаем значения Ег, Ез и т. д. Ири различных Г и 0 кривые будут различными [c.187]

Эффективность работы ступенчатого адиабатического реактора, в котором проводится соответствующая обратимая реакция, зависит [c.123]

Принимая во внимание, что для ступенчатого реактора с промежуточным теплоотводом справедливы соотношения [c.125]

Функция распределения времени пребывания для реактора полного вытеснения. Все молекулы трассера, введенные в момент времени т = О, появляются на выходе по истечении времени Хь- Следовательно, отклик на ступенчатый входной сигнал будет иметь вид такого же ступенчатого изменения через X — Хь- Согласно формуле (У1П-331) [c.324]

Теплообмен в промышленных реакторах может быть пенрерывнылг или ступенчатым. Он люжет осуществляться через поверхность теплообмена и с применением теплоагептов смешения. [c.276]

Функции (т) для реактора полного вытеснения будет соответствовать единичное ступенчатое изменение при значении т, равном времени пребывания реагентов в аппарате. [c.324]

Функция распределения времени пребывания для реактора полного перемешивания. Отклик на ступенчатый входной сигнал можно определить из проектного уравнения (УП1-272), подставив в него гд = О (трассер не уча- [c.324]

Зависимость функции распределения времени пребывания, в единичном реакторе и каскаде реакторов полного перемешивания, а также в реакторе полного вытеснения от безразмерного времени пребывания 0 = т/т представлена на рис. УП1-35. Кривая ш = 1 соответствует единичному реактору полного перемешивания, а ступенчатая кривая т — оо — реактору полного вытеснения. [c.325]

Наибольшее распространение получили поэтому адиабатические реакторы с несколькими (обычно с четырьмя) сплошными слоям л катализатора (рис. 154,6 ) в этих аппаратах теплообменные устройства отсутствуют, а для съема тепла и регулирования темпе )атуры подают холодный синтез-газ между слоями катализатора через специальные ромбические распределители, обеспечивающее эффективное смешение горячего и холодного газа. Профиль темпе эатуры в таком реакторе ступенчатый, причем его по-степе)1ное повышение в слоях катализатора сменяется резким падение при смешении с холодным газом. Предварительно подогревают лишь часть исходного синтез-газа, а остальное реакционное тепло утилизируют для получения пара высокого давления. С точки зрения эксергетического к. п. д., более выгодна несколько измененная схема, когда для подогрева исходного газа используют только необходимую часть реаьщионных газов, а основная их масса ИД2Т в котел-утилизатор. [c.529]

Особенности процесса. Депара-финизадию сырья проводят спирто-водным раствором карбамида. насыщенным при 30-40°С. В качестве растворителя нефтепродукта и активатора процесса применяет изопропиловый спирт.Комплексообразование парафина с карбамидом проводят в реакторах ступенчато, постепенно понижая температуру [c.103]

Пример 3. На установке каталитического крекинга с шестисек- ционным реактором ступенчато-противоточного типа при 475 °С перерабатывается вакуумный газойль. Определить выход продуктов, если глубина превращения сырья составляет 65 вес.%. [c.164]

Благодаря ступенчато-противоточному контактированию свежерегенерировапного катализатора с парами сырья средняя рабочая активность и селективность катализатора в реакторах ступенчато-противоточного типа всегда выше, чем в аппаратах всех других систем. В результате увеличивается выход целевых продуктов выход бензина, например, на 15—20% выше по сравнению с обычными системами крекинга того же сырья. Вместе с тем для установок СПКК характерны более высокие температуры в отдельных секциях реактора по мере углубления крекинга. Это предотвращает обычное снижение скоростей с углублением процесса. Реакторно-регенераторные блоки установки СПКК могут оформляться как с соосным, так и с параллельным размещением реактора и регенератора. [c.131]

Реакторы, регенераторы, контакторы. Реакционные камеры крекинг-установок диаметром до 3000 мм, высотой до 25 м, для избыточного давления до 20 кПсм . Реакторы и регенераторы установок различных каталитических процессов со стационарным катализатором, с движущимся шариковым катализатором, с порошковым и микросферическим катализаторами в псевдоожиженном слое, с аппаратами диаметром до 15 м. Реакторы ступенчато-противоточ-ных каталитических процессов. Реакторы и коксонагреватели установок непрерывного пылевидного коксования. Реакторы и коксонагреватели установок контактного коксования. Коксовые вертикальные камеры диаметром до 5 лг и высотой до 30 м. Реакторы установок полимеризации. Реакторы установок гидроочистки. Реакторы установок платформинга. Реакционные колонны установок искусственного жидкого топлива. Контакторы установок сернокислотного алкилирования и очистки вертикального и горизонтального типов. [c.8]

Для улучшения выхода предлагается проводить окисление в несколько стадий а) в две стадии при 40 °С и 70 °С [111] или при 50 °С и 70 °С [112] б) три стадии с NaHW04 при 30—45 °С, 40—60 °С и 70—90 °С (выход 90%) [113] в) в нескольких реакторах с постепенным ступенчатым повышением температуры от 50 до 70 С [114]. Можно также во время реакции ступенчато изменять величину pH. Сначала работают при pH = 3,5 и 45 °С. Во 2-й фазе процесс идет при комнатной температуре, при этом частично образуется глицидол. Затем при омылении в результате подкисления до pH = 2[115] или нагревания до 70 С образуется глицерин [116]. Гидролиз можно осуществить и путем нагревания до 145 С реакционной смеси, окисленной при 45 °С [117]. [c.197]

Скорость снижения подачи сырья должна составлять 15—20 м /ч, давления — 0,4—0,5 МПа/ч. Для реакторов с внутренней футеровкой падение температуры происходит согласно требованию ВНИИ-нефтемаш для реакторов с наружной изоляцией скорость изменения температуры равна 40 °С/ч. Сброс давления водородсодержащего газа осуществляется ступенчато в топливную сеть до 0,7 МПа, в факельную линию до 0,2 МПа. НиЛний предел остаточного давления в спстеме должен быть установлен не менее 0,2 МПа во избежание подсоса воздуха. [c.127]

Ступенчатый метод. Он предполагает мгновенное изменение концентрации вещества-индикатора, вводимого в основной поток, либо от нуля до некоторого значения, либо наоборот (рис. 19). При таком вводе изменение концентрации индикатора на выходе из системы за время перехода ее от одного установившегося состояния к другому дает итегральную кривую распределения времени пребывания частиц в реакторе. В этом можно легко убедиться. [c.61]

Для оценки чувствительности оптимума гораздо чаще используют прямое сравнение предполагаемого варианта реалтгзации процесса с оптимальным. Именно такой прнем применен в последующих г/тавах. тли оценки оптимального распределения 1)еакционных объемов в каскаде реакторов (см. главу IV, стр. 172) и ступенчатого приближения к оптимал[,ному температурному профилю в реакторе В1,1-теснении (см. главу V, стр. 240). Указанный подход к проверке чувствительности дает хорошие результаты, так как позволяет сразу проверить возможность приближения к оптимальному режиму. [c.38]

Практическая реализация оптимального температурного профиля в реакторе вытеснения, как правило, встречает серьезные затруднения, связанные с необходимостью создания специальной системы теплообмена, которая должна обеспечивать определенное 1иачение температуры в каждом сечении аппарата. Поэтому для приближения условий реакции к оптимальным иногда применяют ступенчатые реакторы с различными температурными условиями на [c.116]

Ниже расснэтрены примеры определения оптимальных условий в ступенчатых реакторах идеального вытеснения. [c.117]

Чтобы избежать этого, применяют ступенчатый адиабатический реактор с промежуточным охлаждением реагирующей смеси между ступенями схематическое изображение аппарата показано на рис. 111-16. На рис. 111-17 приведен также характер изменения температуры реагирующей смеси в таком реакторе. Наличие промежуточного теплообмена между секциями позволяет увеличить температуру реакции на первых ступенях, что обеспечивает высокую скорость реакции при малых степенях превращения и, тем самым, дает возможность существенно уменьшить общий объем реактора, необхо-ДИМ111Й для достижения заданной конечной степени превращения, по сравпеишо с одноступенчатым реактором. Особенно важно. уто для контактно-каталитических процессов, у которых затрат л на катали-зато]з прямо пропорциональны требуемому времени п]1е6ывания реагентов в аппарате для его заданной производительности. [c.123]

Пример 111-11. Для обратимой экзотермической реакции (III, 194), проводимой в ступенчатом адиабатическом реакторе идеального вытеснения, имеющем N ступеней, найти минимальное время пребывания х реагентов в аппарате и распределение его по ступеням, обеспечивающее заданную степень превращения исходпого реагента А. [c.125]

Рис. 111-22. Температурные профили ступенчатого адиабатического реактора для обратимой экзотермической реакции, по-строеии1,1е в координатах степепь превращения — температура .

Иногда применяют и другой вариант стуие1Н1атого адиабатического реактора с охлаждением реагирующей смеси между стуисиямп путем распределения между ними части исходного холодного потока сырья. Прн этом между ступенями уменьшается ие только температура реагирующей смеси, но и степень превращения вследствие разбавления последней смесью исходных веществ Графическое изображение получаемого рел<нма ступенчатого реактора в координатах степень иревращення — температура показатю на рис. Н1-23. [c.128]

Функция распределения времени пребывания в трубчатом реакторе неполного перемешивания приведена на рис. УПЬЗЗ. Она имеет характер размытой ступенчатой кривой. Предположив, что отклонения от полного вытеснения вызваны главным образом [c.325]

В секции изомеризации принята двухреакторная схема со ступенчатым снижением температуры от первого реактора ко второму. Повышенная температура в первом по ходу сырья реакторе 2 обеспечивает более полное разложение чегы-реххлористого углерода и протекание изомеризации с образованием изопентана и монозамещенных гексанов, во втором реакторе 3 происходит изомеризация до вы-сокоразветвленных гексанов, обладающих высокими октановыми характеристиками. Принятый способ низкотемпературной изомеризации определяет включение в схему установки системы глубокой осушки и очистки от сероводорода водородсодержащего газа, поступающего в систему изомеризации, а также узлов хлорирования катализатора и улавливания продуктов хлорирования. [c.143]

Непрерывнодействующие реакторы смешения часто применяются в установках непрерывного действия при последовательном включении. Исходные вещества непрерывно поступают в первый реактор, из которого они последовательно протекают через остальные аппараты. В каждом реакторе производится интенсивное перемешивание смеси. Таким путем достигается равномерность состава смеси в объеме каждого аппарата. В подобной системе в целом осуществляется ступенчатое изменение концентраций. [c.113]

Методы оптимизации в химической технологии издание 2 (1975) -- [ c.123 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.110 , c.119 , c.120 , c.123 , c.281 , c.282 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.110 , c.119 , c.120 , c.123 , c.281 , c.282 ]

Химическая кинетика и расчеты промышленных реакторов (1964) -- [ c.12 , c.113 , c.123 , c.127 , c.295 , c.296 ]

Химическая кинетика м расчеты промышленных реакторов Издание 2 (1967) -- [ c.110 , c.119 , c.120 , c.123 , c.281 , c.282 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология