Коэффициенты тепло- и массоотдачи

Разделив два последних уравнения одно на другое, определим соотношение между коэффициентами тепло- и массоотдачи [c.99]

Аналогичные уравнения были получены для статической удерживающей способности насадочных колонн, а также для коэффициентов тепло- и массоотдачи. [c.85]

Для вычисления коэффициентов тепло- и массоотдачи по опытным данным о трении пользуются аналогией Рейнольдса, которая для условий внутренней задачи записывается в следующем виде для теплообмена [142] [c.152]

Исходя из этих предпосылок, Аккерман получил следующие аналитические формулы для определения относительного изменения коэффициентов тепло- и массоотдачи для массоотдачи [c.156]

На рис. 5.3 и 5.4 приведены опытные данные Гейзера, обработанные Берманом [22], в сопоставлении с расчетными кривыми по формулам (5.17) -г- (5.20). Как следует из этих рисунков, расчетные кривые по теоретическим формулам Аккермана удовлетворительно согласуются с опытными данными Гейзера только в качественном отношении, т. е. в отношении направления изменения коэффициентов тепло- и массоотдачи. В количественном же отношении расчетные кривые лежат значительно выше опытных точек. Это свидетельствует о том, что формулы Аккермана преувеличивают влияние поперечного потока вещества на интенсивность тепло- и массообмена, причем расхождение между расчетными значениями общ и рр и опытными данными возрастает [c.157]

Во многих случаях скорость движения потока в реакторе весьма велика и, соответственно, значения коэффициентов тепло- и массоотдачи настолько велики, что температура и концентрации на поверхности зерна и в потоке мало отличаются друг от друга. В таком случае внешнедиффузионные факторы можно не рассматривать. Граничные условия при этом формулируются как [c.41]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи выражаются обычно, если это возможно, в виде безразмерных чисел (см. 1.2.3, ч. 1). Такой способ представления не только уменьшает число параметров, но подсказывает также пути решения задач. В данном разделе обсуждаются важнейшие безразмерные числа, возникающие при решении задач тепло-и массообмена. Для более отчетливого выяснения их физического смысла рассматриваются конкретные примеры, возможно, с несколько необычной для многих специалистов в области теплообмена точки зрения. Первым таким примером является охлаждение плоского слоя твердого материала, коэффициент теплопроводности которого равен А. Предполагается, что в момент времени /=0 температура всюду внутри слоя одинакова и равна Го (рис. 1). Затем температура на границах скачком изменяется до значения Т , которое далее во времени не изменяется. В рамках а-метода тепловой поток представляется следующим образом [c.80]

Сравнение с экспериментальными данными. На рис. 5, 6 приведено сравнение чисел Ми, рассчитанных с помощью соотношения (17), с результатами, полученными различными авторами (23—35], которые систематизировали или измеряли значения коэффициентов тепло-и массоотдачи при обтекании одиночных круглых цилиндров в потоках воздуха и жидкостей. Данные нескольких авторов, полученные для интервала чисел Рей- [c.245]

Е. Эффекты образования тумана. По отношению к характеристике при условиях пересыщения температурный напор и градиент парциального давления в паре уменьшаются с образованием тумана, но, вероятно, коэффициенты тепло- и массоотдачи увеличиваются. Указанные эффекты невозможно определить точно, и если ими пренебрегают, то значит образование тумана будет приводить к снижению тепло- и массоотдачи и изменять отношение физической теплоты к скрытой. Рекомендуется определять коэффициенты тепло-и массоотдачи для тумана, рассматривая капли и пар как гомогенную смесь. [c.363]

Под эффективностью перемешивания понимают технологический эффект процесса перемешивания, характеризующий качество проведения процесса. В зависимости от назначения перемешивания эту характеристику выражают различным образом. Так, при получении суспензии или эмульсии эффективность характеризуется равномерностью распределения дисперсной фазы, при протекании химических процессов — степенью превращения или расходом реагента, а при интенсификации тепловых или массообменных процессов — отношением коэффициентов тепло- и массоотдачи при перемешивании и без него. [c.443]

Из уравнений конвекции тепла и массы выводятся коэффициенты тепло- и массоотдачи [c.564]

В работах [9—11] вопрос об обобщении опытных данных по тепло- и массообмену при испарении и конденсации из парогазовой смеси был рассмотрен для условий, когда возможно пренебрегать межфазным кинетическим сопротивлением переносу вещества на поверхности раздела и дополнительными молекулярными эффектами — термодиффузией и диффузионной теплопроводностью. Путем анализа методами теории подобия дифференциальных уравнений и граничных условий для бинарного пограничного слоя на полупроницаемой поверхности было установлено, что уравнения подобия для коэффициентов тепло- и массоотдачи при указанных условиях можно в общем случае [c.117]

Уравнения вида (4)—(7) были с успехом использованы в ряде исследований конденсации и испарения для обобщения опытных данных [11—21]. Большое число входящих в эти уравнения аргументов требует значительного объема экспериментальных данных и вызывает трудности при их обработке. Кроме того, можно было ожидать более широкого обобщения опытных данных при отыскании зависимостей не для Nu и Nu , а для относительных безразмерных коэффициентов тепло- и массоотдачи Nu/Nuj и Nu /Nu i. [c.118]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи от поверхности изменяют свои значения, поскольку количество водяных паров, проходящих через наружную поверхность тела, уменьшается. По опытным [c.239]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи в случае массопереноса во внешней фазе находят, обрабатывая экспериментальные данные в безразмерной форме [c.239]

Проверенных опытом зависимостей для коэффициентов тепло- и массоотдачи при конденсации паров различных индивидуальных веществ и смесей из потока неконденсирующихся газов нет. В приближенных расчетах для коэффициента массоотдачи Р можно воспользоваться выражением, полученным в опытах с конденсацией водяного пара из воздуха на горизонтальных трубах [38] [c.306]

Несмотря на крайне широкое использование коэффициентов отдачи (типа а и р) в технологических расчетах, надо понимать, что их применение обусловлено недостаточными знаниями о механизме процессов, а также иногда чисто счетными осложнениями. Поэтому расчетная концепция, основанная на коэффициентах тепло- и массоотдачи, является ограниченной она сушественно уступает прямым методам расчета, базирующимся на соотношениях типа (1.9) [c.65]

В практике анализа явлений и процессов нередко производят подмену задачи, описывая одно явление в терминах и символах другого. В ряде случаев эту подмену проводят намеренно, тогда мы осознаем последствия подмены и можем оценить границы ее правомерности. В частности, мы осуществляем такую подмену, когда от выражения плотности потока через градиенты температур и концентраций переходим к выражениям через коэффициенты тепло- и массоотдачи или сложные эффекты в переносе [c.72]

В настоящее время расчет конденсаторов проводится обычно по среднему для всей теплообменной поверхности значению коэффициента теплопередачи, которое определяется по сумме тепловых сопротивлений с обеих сторон охлаждающей поверхности. Если тепловые сопротивления со стороны хладоагента и стенки могут быть рассчитаны относит ьно легко и достаточно точно, то определение коэффициентов тепло- и массоотдачи со стороны парогазовой смеси вызывает большие затруднения. Критический обзор опубликованной по этому вопросу литературы приводит к заключению, что имеющиеся опытные данные пока недостаточны для получения надежных количественных зависимостей, позволяющих определять интенсивность процессов при конденсации пара из парогазовых смесей различного состава и для реальных условий работы теплообменных аппара-тов. [c.242]

В последнее время при высушивании полимерных материалов от органических растворителей применяют перегретые пары растворителя. Преимуществами этого метода, по сравнению с сушкой воздухом или азотом являются отсутствие диффузионного сопротивления газовой пленки, значительно большие коэффициенты тепло- и массоотдачи. Этот метод позволяет получить высокую интенсивность процесса при сравнительно низких температурах и облегчает условия рекуперации растворителя. [c.165]

Этот метод экономичнее других способов сушки полимерных материалов. Высокая эффективность процесса по сравнению с сушкой воздухом или азотом объясняется, с одной стороны, тем, что уменьшается продолжительность сушки, поскольку отсутствует термическое сопротивление пленки газа с другой стороны, растворители обладают большим объемным теплосодержанием и имеют большую плотность и меньшую вязкость, следовательно, увеличиваются коэффициенты тепло- и массоотдачи. [c.209]

Определение коэффициентов тепло- и массоотдачи. [c.503]

Здесь ffi —средняя молекулярная масса газовой смеси hg и feg—соответственно пленочные коэффициенты тепло- и массоотдачи dp — диаметр частиц Sg—удельная поверхность катализатора -площадь поверхности частицы на единицу объема слоя g и s—удельные теплоемкости газа и твердых частиц pg и ps — соответственно плотности газа и твердых частиц. Порозность слоя — е пористость частиц — а. [c.161]

Записав эту схему на языке математики, получаем некую систему уравнений, описывающих процесс. Обычно на этом этапе-уравнения получаются в общем виде — в них входят некоторые пока неизвестные коэффициенты (константы скоростей реакций,, коэффициенты тепло- и массоотдачи и др.). Эти коэффициенты называют параметрами модели. Для определения параметров ставится эксперимент (на моделях, а иногда и на оригинале,. [c.29]

Сравнение с жспсраментальиь/.ми данными. Сопоставление экспериментальных данных по коэффициентам тепло- и массоотдачи для одиночной сферы в потоках воздуха и жидкостей, полученных различными авторами [37—43], с зависимостью (22) нока.чано па рис, 9. Данные нескольких анторои, получеппые для области 5-10 <Не(< <10 , свидетельству юг о нлиятн1и на теплоотдачу низкой степени турбулентности, Ма рис, 10 представлены результаты работы [39], авторы которой измеряли коэфф ци-енты теплоотдачи нри обтекании сферы воздухом при различной степени турбулентности в потоке, [c.247]

Стенание тонкой пленки жидкости в пленочных абсорберах происходит при непрерывном воздействии газового потока. При этом возможен противоток газа и жидкости, нисходящий и восходящий прямоток. Для каждого случая следует находить по литературным данным уравнения для расчета коэффициентов тепло- и массоотдачи. При этом следует помнить, что при течении пленок жидкостей возможны два гидродинамических режима ламинарный (при Непл < 1600) и турбулентный (при Непл > 1600). Для каждого из этих режимов существуют свои уравнения для расчета как средней толщины пленки, так и коэффициентов теплоотдачи. Примерную схему расчета пленочных абсорберов можно представить следующим образом. [c.345]

В общем случае (движущиеся жидкость и газ, неизотермич. условия) в прилегающем к пов-сти раздела фаз пограничном слое жидкости переносу импульса сопутствует перенос теплоты, а в пограничном слое газа (парогазовой смеси) происходят взаимосвязанные тепло- и массоперенос. При этом для расчета скорости И. используют экспернм. коэффициенты тепло- и массоотдачи, а в относительно более простых случаях - приближенные методы численных решений системы дифференц. ур-ний для сопряженных пограничных слоев газовой и жидкой фаз. [c.275]

Влияние полупроницаемости поверхности раздела (т. е. проницаемости ее только для активного компонента смеси — пара) было впервые показано Стефаном [Ц для случая переноса пара, образующегося при испарении жидкости, через расположенный над поверхностью последней неподвижный слой парогазовой смеси конечной толщины. Решение Стефана было впоследствии распространено в работах Колборна [2, 31 и Аккермана [4] на перенос пара в турбулентном пограничном слое движущейся парогазовой смеси. При этом ими были получены следующие соотношения для коэффициентов тепло- и массоотдачи [c.116]

Ори интенсивном испарении жидкости в движущуюся парогазовую среду на интенсйй-нооть тепло- и массопереноса могут оказывать существенное влияние полупроницаемость поверхности раздела фаз, приводящая к возникновению конвективного (стефанова) поперечного потока парогазовой смеси, и перестройка профилей продольной скорости, температуры и парциальных давлений компонентов смеси, вызванная переносом количества движения и энтальпии поперек бинарного пограничного слоя суммарным (диффузионным и конвективным) потоком вещества. Рассматриваются методы обобщения результатов экспериментальных исследований и теоретических (численных) решений задачи о тепло- и массообмене при интенсивном испарении жидкостей с учетом влияния указанных факторов. На основании анализа опытных и теоретических данных рекомендуются зависимости для безразмерных коэффициентов тепло- и массоотдачи при этих условиях. Лит. — 30 назв., ил. — 7, табл. — 1. [c.214]

Для воздухоохладителей с коридорным пучком ребристых труб при изменении числа Не в пределах от 4000 до 11000 и плотности орошения от 100 до 160 кг/(м ч), коэффициенты тепло- и массоотдачи, отнесенные к наружной поверхности гладкой трубы, определяют из зависимости Numд = 0,76Не . Для ребристых труб воздухоохладителей на указанных режимах эксплуатации соблюдается аналогия процессов тепло- и массообмена. [c.77]

Исследования процессов переноса, протекающих при перемешивании в роторньк аппаратах, проведены с использованием единого подхода, основанного на применении в качестве определяющего параметра диссипации мопщости. Предложен метод анализа закономерностей диссипации мощности при различных гидродинамических режимах, опирающийся на элементы теории диссипативных систем. При этом диссипация мопщости и ее локальные значения в турбулентном потоке могут быть определены, исходя из представлений о фрактальности турбулентности. Получены зависимости для расчета коэффициентов тепло- и массоотдачи и продольного перемешивания, учитывающие неоднородность поля диссипации мощности при перемешивании. Впервые изучена работа роторных аппаратов при дис- [c.336]

Р. Брадехов и Е. Майер [214] изучали процессы тепло- и массопередачи в неподвижном и кипящем слоях крупных частиц. После выдержки в воде в течение 24 ч частицы высушивались потоком воздуха при комнатной температуре. Температура частиц регистрировалась по показаниям термопар, заделанных внутрь частиц, причем температура их поверхности считалась равной температуре мокрого термометра. Коэффициенты тепло- и массоотдачи были определены из уравнений тепло- и массообмена. В качестве движущих сил прицимались среднелогарифмические разности температур и влагосо-держаний. В результате этого исследования авторы предложили для фактора переноса вещества выражение [c.119]

L < 12 500 кг/(м ч) и 1680 < G < 4800 кг1 м ч) установлено, что концевой эффект эквивалентен слою насадки высотой 185 мм. Влияние плотности ороше-ния-ла коэффициенты теплое и массоотдачи в газовой фазе оказалось необычно слабым. [c.56]