Колонны коэффициент массоотдач

Для верхней части колонны коэффициент массоотдачи в жидкой фазе [c.132]

Наиболее общая закономерность изменения интенсивности процесса в аппаратах этого типа состоит в том, что во всех вертикальных колоннах коэффициенты массоотдачи более высоки, чем в коленах (рпс. 6.13). [c.199]

Данные опытов по ректификации смесей этилового спирта и воды и хлорбензолом и толуолом в колонне с ситчатыми тарелками [339] показывают, что с увеличением скорости пара в колонне коэффициент массоотдачи в паровой фазе увеличивается Величина его оказывается близкой к значению коэффициента массоотдачи, при соответствующей скорости, при ректификации бинарной смеси этиловый спирт — вода. Следовательно, наличие двух жидких фаз на тарелке ректификационной колонны не оказывает существенного влияния на коэффициент массоотдачи в па- [c.312]

Экспериментальные данные показывают, что при постоянной скорости пара в колонне коэффициент массоотдачи возрастает при увеличении Лет, причем характер зависимости = / (йст) сохраняется при различных Wa. Эти данные удовлетворительно аппроксимируются зависимостью р,./ — кет- [c.87]

Пример 8.1. Насадочную колонну, заполненную кольцами Рашига размером 2,54 см, используют для проведения химического взаимодействия чистого газа с непрерывным потоком жидкости, которая течет через насадку со скоростью 0,68 г/(с-см ), В жидкой фазе протекает реакция первого порядка. Количество находящейся в колонне жидкости составляет 7 % от общего объема колонны, коэффициент массоотдачи кь = 0,01 см/с, а высота насадки эквивалентна десяти единицам переноса. [c.340]

Кишиневский [228, 229], полагая, что массоперенос в пленке осуществляется путем турбулентной диффузии и что коэффициент диффузии в пленке постоянен, получил для коэффициента массоотдачи зависимость к = 2 у/(где 0-,. - коэффициент турбулентной диффузии), аналогичную формуле Хигби. Время контакта фаз Кишиневский предлагал определять для одиночных пузырьков как время прохождения пузырьком расстояния, равного его радиусу, а в распылительных колоннах — величиной времени между столкновениями капель друг с другом и о стенку. [c.174]

Проведение опытов в этих условиях преследует обычно цель моделирования на лабораторных установках процесса абсорбции в промышленной аппаратуре, например в насадочных колоннах. Как показано в главе V, количественные оценки влияния химической реакции на скорость абсорбции обычно мало отличаются друг от друга независимо от того, сделаны ли они на основе пленочной модели или моделей поверхностного обновления Хигби или Данквертса. В большинстве случаев для данного значения коэффициента массоотдачи при физической абсорбции, k , по всем моделям получаются близкие предсказания в отношении этого влияния. Поэтому можно ожидать, что если лабораторная модель промышленного абсорбционного аппарата, предназначенная для изучения влияния реакции на скорость абсорбции, сконструирована с соблюдением существенного условия одинаковости значений в натуре и в модели, то, в соответствии с изложенным в главе V, данная реакция будет приводить к увеличению скорости абсорбции в обоих аппаратах в одинаковой степени (при одном и том же значении А, или парциального давления растворяемого газа у поверхности жидкости). [c.175]

Родионова. И., Зенков В. В., Труды МХТИ им. Д. И. Менделеева, вып. 69, 1972, стр. 195. Исследование коэффициентов массоотдачи в жидкой фазе-в колоннах с провальной тарелкой (при десорбции гелия и аргона с одновременным определением поверхности контакта фаз окислением рабочего сулы )итного раствора). [c.275]

Для колонн с барботажными тарелками имеются эмпирические уравнения, в которых скорость массопереноса выражается коэффициентами массоотдачи Ра, отнесенными к единице рабочей площади тарелки. Э и коэффициенты связаны с обычными коэффициентами массоотдачи следующим образом [c.51]

Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе ввиду малого изменения расхода и свойств жидкости одинаков в верхней и нижней частях колонны и равен [c.52]

Для колонн с неупорядоченной насадкой коэффициент массоотдачи можно находить из уравнения [c.106]

Расчет экстракционных колонн часто проводят на основе коэффициентов массоотдачи для свободно осаждающихся одиночных капель. Такой метод расчета в наибольшей степени применим к распылитель, ным и тарельчатым колоннам, но на практике используется и для колонн других типов. Коэффициенты массоотдачи как в сплошной, так и в дисперсной фазе зависят от размеров капель. Для мелких капель, ведущих себя подобно жестким сферам, внутри которых массоперенос осуществляется лишь за счет молекулярной диффузии, коэффициенты массоотдачи можно рассчитать по уравнениям [8, 9] [c.140]

Для определения коэффициента массоотдачи в дисперсной фазе нужно знать время пребывания капель в колонне, зависящее от ее высоты. Зададимся высотой Я = 5 м. Тогда [c.143]

Поскольку высота колонны получилась отличной от Я = 5 м (которой задались при определении коэффициента массоотдачи в дисперсной фазе), расчет следует повторить. Принимая Я = = В,21 м, получим Ру = 1,93-10-4 м/с Ку-- 0,449-10 м/с Яо,/ = 2,28 м Я = 8,32 м. При повторении расчета высота колонны не меняется. Принимаем Я = 8,5 м. [c.143]

Коэффициенты массоотдачи можно определить экспериментально, если известна поверхность контакта фаз. С этой целью для жидких систем применяется три типа лабораторных установок, а именно диффузионные ячейки, колонны с орошаемыми стенками и колонны с распылением одной из фаз. Результаты таких исследований дают возможность сделать существенные выводы относительно механизма процесса экстракции, но применить полученные данные для расчета промышленных аппаратов нельзя. [c.78]

Коэффициент массоотдачи изменяется с изменением концентрации (1—х), но произведение к, —х) вдоль колонны приближается к постоянной величине. То же самое можно сказать и про отношение Я [c.244]

При расчете реальных ступеней разделения ректификационных и абсорбционных колонн для описания процесса массопередачи используют уравнения связи эффективности тарелки с параметрами модели парожидкостных потоков [уравнение (3.45)]. Величина локальной эффективности, входящая в эти уравнения, служит для характеристики кинетики массопередачи и может быть определена разными способами. В большинстве случаев коэффициент массопередачи может быть определен через коэффициенты массоотдачи в паровой и жидкой фазах с последующим определением локальной эффективности и получением критериальных уравнений. В ряде работ Ю. Комиссарова с сотр. [c.150]

Для определения коэффициента массоотдачи в жидкой фазе для пленочных колонн применяется уравнение [c.345]

Определение коэффициента массоотдачи в газовой (паровой) фазе для насадочных колонн возможно по критериальной зависимости, выведенной на основе обобщения значительного количества экспериментальных данных, полученных для орошаемых насадок [c.345]

Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе для насадочных колонн может быть определен по уравнению [c.345]

Колонны с орошаемыми стенками. Коэффициент массоотдачи в газовой фазе может быть найден из следующих уравнений. [c.266]

Формулы для определения коэффициентов массоотдачи для отдельных систем газ — жидкость. Процесс абсорбции двуокиси серы водой в насадочных колоннах описывается уравнениями [c.271]

Решение. Для решения задачи необходимо сначала определить коэффициент массоотдачи в газовой фазе. Так как сопротивление со стороны жидкой фазы при испарении жидкости отсутствует, то найденный коэффициент и будет представлять собой коэффициент массопередачи. Скорость увлажнения воздуха определим умножением вычисленного коэффициента массопередачи на разность концентраций водяного пара у поверхности жидкости и в ядре потока газа (при входе в колонну) и на поверхность контакта фаз, соответствующую 1 м высоты колонны. [c.288]

Можно назвать данные Брингсмэ-да [3] для случая экстрагирования в колонне без насадки, где одна из жидкостей стекает слоем по стенке, а другая поднимается вверх по центральной части трубы. Был исследован процесс экстрагирования уксусной кислоты водой из ее раствора в изобутилметилке-тоне. Для жидкости, поднимающейся в центральной части колонны, коэффициент массоотдачи А может быть представлен безразмерным уравнением [c.811]

Возможно использование моделей, описанных в главе IV, в которых каждый элемент поверхности жидкости экспонируется газу до замены его жидкостью из основной массы в течение одинакового промежутка времени 0. В таких установках точно моделируется механизм абсорбции, постулируемый моделью Хигби. При этом, еслн коэффициент массоотдачи в жидкой фазе для газа с коэффициентом диффузии О А равен то продолжительность экспозиции в модели должна быть 40А1(пк1). Колонны с орошаемой стенкой, обеспечивающие продолжительность контакта порядка 0,5 сек, подходят для моделирования насадочных колонн, а ламинарные струи с контактом, равным нескольким тысячным секунды, — для моделирования барботажных тарелок. [c.176]

Т и б и л о в С. Г., Р а м м В. М., Б а р а н о в а А. Р1., Техн. и эконом, информ. НИУИФ им. Я. В. Самойлова, Л 1—2, 81, 89, 93 (1966). Исследование абсорбции хорошо растворимых газов в дисковой колонне. Исследование влияния концентрации олеума на абсорбцию серного ангидрида в дисковой колонне. Влияние коэффициента диффузии на коэффициент массоотдачи в газовой фазе в насадочной колонне. [c.276]

Фудзита С., Кагаку когаку, 30, 403 (1966). Коэффициенты массоотдачи в жидкой фазе н межфазная поверхность в тарельчатых колоннах. [c.278]

Приведенный расчет выполн1 н без учета влияния на основные размеры ректиф кационной колонны ряда явлений (таких как неравномерность распределения жидкости при орошении, обратное перемешивание, тепловые эффекты и др.), что иногда может внести в расчет существенные ошибки. Оценить влияние каждого из них можно, пользуясь рекомендациями, приведенными в литературе [8, П, 121 и в гл. 1П. Однако последовательность расчета рекомендуется сохранить и для колони с насадками других типов. Расчетные зави имости для определения предельных нагрузок по фазам, коэффициентов массоотдачи и гидравличе кого сопротивления насадок достаточно полно представлены в литературе 11, 11], в главе VI. [c.131]

Коэффициенты массоотдач , рассчитанные по средним значениям скоростей л физических свойств паровой и жидкой фаз, постсянны для верхней и нижней частей колонны. В то же время коэффициент массопередачи — величина переменная, зависящая от кривизны линии равновесия, т. е. от коэффициента распределения. Поэтому для определения данных, по которым строится кинетическая линия, необходимо вычислить несколько значений коэффициентов массопередачи в интервале изменения состава жидкости от д v7 ДС Хр. Ниже дан пример расчета для определения координат одной точки кинетической линии. [c.133]

В начале расчета при определении размеров капель число секций и колонне было принято равным 20, Если в уравнение (VIII,20) подставить N = 18, получим средний размер капель с1 = 2,08 мм, что на 2,5 % отличается от значения й при N =20. Поскольку такое отклонение находится, по-видимому, в пределах точ(гости уравнения (VIII.20), пересчет раз.мероа капель и всех остальиы < гидродинамических параметров экстрактора не имеет смысла. Практически не изменится также и коэффициент массоотдачи в дисперсной фазе, зависящий от высоты колонны. Однако если бы в результате расчета высота экстрактора сильно отличалась от значения, которым задались вначале, весь расчет следовало бы повторить, начиная с определения среднего размера капель. [c.146]

Оптимальный реншм работы колонны достигается при скоростях газового (парового) потока, на 15—20% меньших скоростей, вызывающих захлебывание. Очевидно, что в этих условиях массообмен становится весьма эффективным. Поверхность фазового контакта превышает поверхность насадки, а коэффициенты массоотдачи достигают предельных величин для агшаратов подобного типа. [c.327]

Для тарельчатых колонн Соломахой Г. П. были получены уравнения для расчета коэффициента массоотдачи в газовой (паровой) фазе на основе обобщения большого количества экспериментальных данных в широком диапазоне физико-химических свойств. Эти уравнения могут быть записаны в следующем виде [c.345]

Для расчета коэффициента массоотдачи в газовой фазе в насадочных колоннах можно использовать метод Морриса и Джексона. При этом коэффициент массоотдачи для колонны с насадкой находят путем умножения коэффициента массоотдачи для лабораторной колонны с орошаемой стенкой, определяемого по уравнению (VIII. 53а), на множитель R , характерный для каждого типа насадки (см. табл. IX-1). В этом случае значения скоростей, входящих в уравнение (VIII.53а) для насадки, имеют следующий смысл [c.268]

Указанный выше метод Морриса и Джексона можно исйоль-аовать также для определения коэффициента массоотдачи в жидкой фазе для насадочных колонн. При этом коэффициент массоотдачи ст в жидкой фазе, найденный для стандартной дисковой лабораторной колонны, умножают на коэффициент пересчета Rm [c.269]

Тарельчатые колонны. Для определения коэффициента массоотдачи прн м)г > 0,15 Ai/ ei/i и Шж > 0,01 л /сел можно пользоваться уравнением Ван-Кревелена, модифицированным Хоблером [c.270]

Пример VIII.21. Определить коэффициент массоотдачи в жидкой фазе при десорбции СОг из воды в тарельчатой колонне, работающей при следующих условиях массовая плотность ороше ния = 10 000/сг/(-и2-ч) статическая высота слоя жидкости ва тарелке Лет = 4-10 .м газосодержание пены е = 0,6 площадь сечения колонны 5 = 1 м -, рабочая площадь тарелки 5т = 0,9 лР-, средняя температура в колонне / = 20° С. [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология