Коэффициент массоотдачи эффективные

Здесь Kyj - коэффициент массопередачи и Рх частные коэффициенты массоотдачи по паровой и жидкой фазе соответственно , 5j - эффективная площадь тарелки. [c.67]

При расчете реальных ступеней разделения ректификационных и абсорбционных колонн для описания процесса массопередачи используют уравнения связи эффективности тарелки с параметрами модели парожидкостных потоков [уравнение (3.45)]. Величина локальной эффективности, входящая в эти уравнения, служит для характеристики кинетики массопередачи и может быть определена разными способами. В большинстве случаев коэффициент массопередачи может быть определен через коэффициенты массоотдачи в паровой и жидкой фазах с последующим определением локальной эффективности и получением критериальных уравнений. В ряде работ Ю. Комиссарова с сотр. [c.150]

Анализ результатов расчетов показал, что коэффициенты массоотдачи для колпачковых тарелок, определяемые по уравнениям (VII.35) и (VII.36), оказываются завышенными. Это объясняется тем, что величина ко, рассчитываемая по уравнению (VII.48), включает полный запас жидкости на тарелке, значительная доля которой не участвует в образовании поверхности контакта фаз, в то время как ко в уравнениях (VII.35) и (VII.36) отражает влияние этой поверхности на коэффициенты массоотдачи. Для определения эффективности колпачковых тарелок могут быть рекомендованы следующие уравнения [1] [c.132]

Проверка адекватности данной модели производилась путем сравнения экспериментальной и рассчитанной по модели зависимости локальной эффективности тюу от состава для смесей пропан-и-бутан, толуол-ксилол, циклогексан-толуол, метанол-вода. Для расчета коэффициентов массоотдачи рд,, р использовались уравнения для определения чисел единиц переноса в паровой и жидкой фазах [c.140]

Так как скорость химического превращения лимитируется диффузией через пленку дихлорэтана, то параметром Т-элемента служит эффективный коэффициент массоотдачи Таким [c.349]

Моделирование процессов сульфирования сополимеров. Модель процесса сульфирования сополимеров (предварительное набухание в дихлорэтане) и соответствующий моделирующий алгоритм (см. рис. 5.6, 5.7) использовались при решении обратной задачи при поиске эффективного коэффициента массоотдачи. Время прямого счета по уравнениям модели составило 1,5 мин время по- [c.363]

Рис. 5.30. Зависимость эффективного коэффициента массоотдачи от температуры процесса сульфирования с предварительным набуханием в дихлорэтане О — 8%-ный ДВБ г = 1-10-> см — 2%-ный ДВБ г = 0,85-10-2 см

Kg - коэффициент массоотдачи е - порозность слоя В эф /эф - эффективный коэффициент продольной и поперечной диффузии соответственно и - эффективный коэффициент [c.100]

При наличии перемешивания фаз эффективный коэффициент диффузии >3 складывается из коэффициентов турбулентной и молекулярной О диффузии. В такой турбулизованной системе, как взвешенный слой подвижной пены, движение передаваемого компонента -из глубины газовой или жидкой фазы к поверхности соприкосновения осуществляется преимущественно в результате турбулентной диффузии, т. е. превалирует От-. Незначительность влияния О показана в опытах по десорбции азота и водорода из водных растворов [2801. Однако большинство исследователей считает оправданным включение диффузионных коэффициентов в формулы для расчета коэффициентов массоотдачи. [c.130]

Таким образом, для определения эффективности тарелки необходимо иметь сведения о коэффициентах массоотдачи в паровой и жидкой фазах, степени перемешивания жидкости на тарелке и величине уноса жидкости. Массоперенос в паровой фазе характеризуется величиной Еу. [c.340]

Общий коэффициент массопередачи можно определить через величины эффективной площади тарелки и коэффициентов массоотдачи по паровой и жидкой фазам —см. уравнение (8) в табл. 1.5 [9] [c.57]

Метод сравнения коэффициентов массоотдачи при постоянной скорости газа и различных плотностях орошения [ 135, 136]. Этот метод применим для определения эффективной поверхности при абсорбции хорошо растворимых газов. Он основан на анализе зависимостей коэффициентов массоотдачи, найденных в опытах по абсорбции, от скорости газа и плотности орошения (стр. 169) сначала возрастает с увеличением Не, а, начиная От значения Не наступает область почти постоянных Рр ,. При дальнейшем увеличении Не наступает область, в которой Рр снова начинает возрастать эта область отвечает режиму подвисания. Плотность орошения, соответствующую значению Ре о, будем называть эффективной плотностью орошения Эффективная поверхность составляет [c.439]

Изучается массообмен в наиболее распространенных тарельчатых аппаратах. В литературе [3] рекомендуются формулы для определения коэффициентов массоотдачи и массопередачи для этих аппаратов, нуждающиеся в уточнении. Поэтому исследование массообменных процессов (абсорбции и ректификации) и расчет массообменных аппаратов до настоящего времени проводят с точки зрения статики процесса кинетические особенности процесса учитываются введением эмпирического коэффициента эффективности (коэффициента обогащения или коэффициента полезного действия) тарелки. [c.45]

Кроме того, с помощью соотношения (У-12) и небольшого числа экспериментальных данных можно рассчитать коэффициент массоотдачи при адсорбции органических веществ из биологически очищенных сточных вод, т. е. для случая, представляющего особый интерес при очистке сточных вод с целью их повторного использования. Согласно данным, приведенным в монографии [16], при биохимическом разрушении различных классов веществ образуются часто одинаковые промежуточные продукты, в результате чего биологическая очистка способствует своеобразному выравниванию качественного состава стока. В таком случае можно ожидать, что процесс адсорбции растворенных веществ из биологически очищенных стоков будет протекать примерно так же, как и при поглощении индивидуальных веществ. Естественно, что величина коэффициента диффузии растворенных веществ в биологически очищенной сточной воде представляет собой некоторую эффективную величину для смеси веществ неизвестного, но практически постоянного состава, поэтому ее непосредственное вычисление не представляется возможным. Методика определения />м для такого случая разработана в [17]. Определив [18] на основании одного измерения внешнедиффузионной кинетики адсорбции (при достаточно низких числах оборотов мешалки) значение Рп при сорбции органических веществ из биологически очищение [c.116]

Подробные методы расчета эффективности массообмена в аппаратах с упорядоченной насадкой приведены в монографиях [17, 85] рекомендуемые уравнения можно считать достаточно надежными, если обеспечено тщательное распределение газа и жидкости по поперечному сечению абсорбера. Как отмечалось выше, хемосорбция в аппаратах пленочного типа протекает в условиях резко выраженного эффекта поверхностной конвекции в жидкой фазе. При этом возрастает интенсивность массопередачи и в ряде случаев коэффициенты массоотдачи Рж при пленочном режиме и при барботаже становятся соизмеримыми. [c.78]

Параметром модели является эффективная толщина пленки бд, которая в рамках самой модели не определяется, что является существенным недостатком. Кроме того, соотношением (4.83) устанавливается линейная связь коэффициентов массоотдачи и молекулярной диффузии, что для многих случаев не подтверждается на практике. Устранить этот недостаток можно предположив зависимость 63 от О. Данная модель является слишком [c.147]

При ректификации спирта эффективность диффузионного процесса массообмена определяется площадью поверхности контакта фаз, средней движущей силой процесса и коэффициентом массоотдачи. [c.1017]

При выборе рабочей скорости газа заметно ниже скорости захлебывания, во-первых, увеличится поперечное сечение аппарата согласно уравнению (11.2) и, во-вторых, снизится эффективность массопередачи за счет уменьшения коэффициента массоотдачи в газовой фазе, зависящего от скорости движения газового потока относительно жидкостных пленок на элементах насадки. Поэтому рабочую скорость газа в насадочных абсорберах рекомендуется принимать достаточно близкой к скорости захлебывания [c.931]

Из сравнения этих зависимостей с выражениями (Vni-159) и (Vni-160) следует, что k = D bIz — коэффициент массоотдачи в единицах концентрации = Олв/С- Ггс) — коэффициент массоотдачи в единицах давления С, р — концентрация и парциальное давление компонента в ядре потока Си pi — концентрация и парциальное давление компонента у межфазной поверхности 2с — эффективная толщина пограничного слоя. [c.246]

Обычно каталитические эксперименты проводят на лабораторных микрокаталитических установках при стационарном и нестационарном протекании процессов диффузии и адсорбции реактантов при этом одним из наиболее перспективных способов исследования физических свойств катализаторов и адсорбентов является экспрессный импульсный хроматографический метод, позволяющий в ограниченные промежутки времени для значений технологических параметров, близких к промышленным, получить (в частности, для MOHO- и бидисперсных моделей зерен катализаторов) важную информацию о численных величинах их констант, таких, как эффективные коэффициенты диффузии в макро- и микропорах, константы скорости адсорбции, константы адсорбционно-десорбционного равновесия, коэффициенты массоотдачи. Для оценки последних применяются метод моментов, метод взвешенных моментов, методы, использующие в своей основе преобразования Лапласа и Фурье и т. д. Однако все они обладают существенными недостатками применимы только для линейно параметризованных моделей, не позволяют провести оценку точности полученных параметров и оценку точности прогноза по моделям, не допускают проведение планирования прецизионного и дискриминирующего эксперимента. Отметим также, что при их практическом исполь- [c.162]

Для мембран трубчатого типа обычно используют спиральные вставки, а для плоских мембран — различные распределители (перфорированные и гофрированные устройства). Установлено, что спиральные вставки в 4—10 раз увеличивают коэффициент массоотдачи в трубчатых мембранах (рис. 1У-4). Эффективность турбулизаторов сферической формы резко возрастает, если они закреплены не жестко и обладают некоторой подвижностью. Другим возможным способом снижения влияния концентрационной поляризации является введение в поток 5 400/д (об.) тонко измельченных твердых частиц или шариков диамет- [c.174]

Исследование реакторов для систем газ—жидкость с целью их эасчета и проектирования ведется в следующих направлениях 10] изучение механизма и скорости процесса массопередачи, осложненного химической реакцией моделирование структуры потоков двухфазной системы оценка влияния продольного перемешивания на эффективность реакторов определение межфазной поверхности, удерживающей способности, перепада давления. Важным вопросом является выбор типа реактора. Сравнение коэффициентов массоотдачи по жидкой фазе для систем газ—жидкость в различных реакторах приведено в табл. 4.1 [10]. [c.83]

Примечание, г — линейная скорость подвижной фааы а — коэффициент теплоотдачи Т т — температура стенки реактора й — диаметр реактора га — поверхность раздела фаз Т , с — температура и концентрация компонента на поверхности раздела фаз соответственно А — коэффициент массоотдачи Е — порозность слоя 1), эф и эф — аффективный коэффициент продольной и поперечной диффузии соответст 1енно Х эф и дф — эффективный коэффициент продольной и поперечной теплопроводности соответственно 1) , и Одф— эффективный ког<фициент продольной диффузии для подвижной ( азы и в грануле катализатора соответственно Хд и Хэф— [c.140]

Оптимальный реншм работы колонны достигается при скоростях газового (парового) потока, на 15—20% меньших скоростей, вызывающих захлебывание. Очевидно, что в этих условиях массообмен становится весьма эффективным. Поверхность фазового контакта превышает поверхность насадки, а коэффициенты массоотдачи достигают предельных величин для агшаратов подобного типа. [c.327]

B основной массе газовой фазы, ат Яп. р давление паров при температуре in р, ат г — теплота парообразования, дж1кг [ккал/кг] йг — коэффициент теплоотдачи от газовой фазы, втЦм град) [ккал град- ] fer — коэффициент массоотдачи пара в газовой фазе, кг м сек aт- к — коэффициент теплопередачи от пленки конденсата к охлаждающему агенту, втЦм град) [ккал . ч" град- ] к — общий эффективный коэффициент теплопередачи, вт/ м град) [(ккал м- г град- )]. [c.193]

Величина в уравнении (П-126), представляющая собой эффективный коэффициент массоотдачи в газовой фазе, по данным авторов, практически не зависит от концентрации HNOз. [c.155]

Иосида и Миура [1411 проверяли влияние вида процесса на эффективную поверхность при абсорбции плохо растворимого газа (СОз), причем поглотителями служили вода и растворы NaOH. Исследования велись по методу 7 (см. стр. 440) и показали, что при достаточно большой концентрации NaOH в растворе, когда значения R по формуле (П-101) превышали 5, величины совпали с значениями фцу, вычисленными по формуле (VI-79). При абсорбции СОа водой значения были ниже. В опытах по абсорбции СО2 растворами NaOH при 7 <5 получены промежуточные значения Авторы предположили, что в этом случае для части поверхности, покрытой текущей пленкой жидкости, i <5, а на поверхности, соответствующей застойным зонам, / >5. Тогда объемный. коэффициент массоотдачи при / <5 можно определить по формуле [c.453]

Сушка рулонных материалов на сушильных барабанных машинах лвляется одним из наиболее эффективных методов сушки. Этот вид сушки представляет собой сочетание контактной сушки материала на поверхности греющих барабанов и конвективной сушки в пространстве между барабанами. Поскольку механизм сушки влажных материалов на сушильных барабанных машинах значительно сложнее, чем механизм конвективной сушки, исследование данного процесса традиционными методами наталкивается на ряд затруднений. В результате этого, для расчета барабанных машин в настоящее время используются уравнения полуэмпирического типа, включающие в себя значительное количество эмпирически определяемых параметров, число и численные значения которых меняются даже при незначительных изменениях конструкции сушильных машин. Этим объясняется также и то обстоятельство, что для данного процесса до сих пор не определены коэффициенты массоотдачи для 1-го и 2-го периодов сушки, отсутствие которых затрудняет анализ и поиск скрытых резервов повышения эффективности процесса сушки. [c.63]

С. Я- Гзовский и А. Н. Плановский предложили определять критерий Рейнольдса как Ре = где = дп — эффективная (эталонная) частота вращения мешалки д — опытный коэффициент зависит от конструкции мешалки, рассчитываемый из условия равенства крутящих моментов для рассматриваемой и эталонной мешалок. В качестве эталонной принята радиально-лопастная мешалка с двумя лопастями (д = 1). Значения д меняются для разных мешалок в диапазоне д = 0,59. .. 1,34. Приняв такое определение критерия Ре, удалось одним ур авиением описать коэффициенты массоотдачи при растворении твердой фазы для всех исследуемых мешалок. [c.267]

При иерархич построении квазигомогенного приближения производят операцию осреднения (сглаживания) флуктуаций порядка предыдущего (мелкомасштабного) структурного уровня Для этого необходимо, чтобы характерный масштаб / предыдущего уровня был много меньше харак терного масштаба L последующего уровня и система содержала на уровне L макроскопически большое число неоднородностей масштаба / Кроме того, должен существовать промежут размер X I X L) такой, чтобы параметры ф после осреднения по объему (или пов-сти Х ) прел ставлялись уже не флуктуирующими, а регулярными ф-ция ми пространств координат с характерным масштабом изменения L Масштаб X значительно превышает характерное расстояние, на к-ром взаимодействуют флуктуации масштаба/-т наз радиус корреляции Область осреднения размера X наз элементарным физ объемом (или макроточкой) Напр, для процесса хим абсорбции газа жидкостью в двухфазном реакторе барботажного типа / соответствует масштабу газового пузыря, а L-размеру реактора Осреднение концентрации компонентов в каждой фазе проводят по элементарному объему Х , содержащему достаточно большое число пузырей, но значительно уступающему объему реактора Линейный размер X выбирается с учетом интенсивности локального гидродинамич перемешивания Объем Х рассматривается как макроточка с эффективными (т е усредненными по времени наблюдения) значениями коэффициентов массоотдачи, уд тепловыделения, распределения в-в между фазами и т п, к-рые необходимы для составления кинетич ур-ний отдельньи стадий Ур-ния баланса массы и энергии затем составляют с учетом перемешивания в масштабе всего реактора [c.633]

В уравнениях (11,99) и (11,100) коэффициенты молекулярной диффузии А Г А выражены в м ч, кинематическая вязкость v — в mV4, приведенная скорость rasa и жидкости — в м/ч, е — свободный объем насадки, м /м . Коэффициент массоотдачи Рж в уравнении (11,99) является истинным, так как он отнесен к единице эффективной поверхности а в уравнении (11,100) коэффициент массоотдачи Рж условно отнесен к единице геометрической поверхности насадки ао, поэтому для определения объемного коэффициента массоотдачи нужно умножить Рж на 0. Истинный коэффициент массоотдачи, отнесенный к единице эффективной поверхности йдф, будет выше и равен [c.76]

Зависимость объемного коэффициента массоотдачи от скорости газа получена при обработке данных различных исследователей для свободного (бее насадки) барботажного слоя. При секционировании с помощью насадки эффективность массообмена увеличивается, особенно для насадки мелких размеров. Для крупных насадок (50 мм и более) увеличение по сравнению с свободным бар-ботйжным споем сравнительно невелико, поэтому для промышленных абсорберов с затопленной насадкой можно использовать данные рис. П-11. Влияние плотности орошения на объемный коэффициент массоотдачи можно учесть с помощью зависимости [c.81]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Выполненные в аппарате с дисковым ротором (рис. 6.1.7.1, б) эксперименты по растворению твердой фазы подтвердили значительное влияние неоднородности поля диссипации на массоперенос. При диссипациях мощности более 10 Вт/кг указанная неоднородность пртодит к более быстрому росту коэффициента массоотдачи (рис. 6.1.7.2), чем этого можно бьшо ожидать, исходя из представлений об однородной турбулентности. Эта особенность подтверждена в серии опытов в системе жидкость—твердое, которые показали высокую эффективность использования роторных аппаратов для обработки гетерогенных сред. Кроме того, было выявлено малое, по сравнению с аппаратами с традиционными мешалками, разрушение кристаллов твердой фазы. [c.334]

Массообмен к каплям обычно протекает в процессах экстракции, а его интенсивность определяется как внутренним, так и внешним диффузионным сопротивлением. В фавитационных экстракционных колоннах для эффективного массопереноса размер капель должен удовлетворять условию (6.10.4.1). В противном случае капли при всплытии сохраняют сферическую форму. Таким образом, реализация эффективного процесса массопереноса связана с дилеммой — получить высокую поверхность контакта фаз, т. е. уменьшить размер капель 5, или повысить коэффициент массоотдачи, т. е. увеличить 6. [c.598]

В [16] приведены экспериментальные данные, подтверждающие увеличение коэффициента массоотдачи от колеблющейся капли. Это же подтверждается и экспериментальными данными [6] (где оценка делалась по затратам мощности), показавшими, что эффективность массообмена в ПРА может в четьфе и более раз превышать эффективность в аппарате с мешалкой. [c.599]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология