Коэффициенты массоотдачи в абсорберах

Для расчета коэффициентов массоотдачи необходимо выбрать тип насадки и рассчитать скорости потоков в абсорбере. При выборе типа насадки для [c.104]

Решение. Можно принять, что диффузионное сопротивление жидкости ничтожно мало по сравнению с сопротивлением газа, т. е. общий коэффициент массопередачи к приближенно равен коэффициенту массоотдачи йг для газа. Для этого случая воспользуемся обобщенным уравнением для пленочного режима работы абсорбера [в соответствии с уравнением (VII. 28)] [c.176]

Предполагая, что абсорбер работает в пленочном режиме, коэффициент массоотдачи в газовой фазе можно рассчитать по уравнению [49] [c.341]

Коэффициент массопередачи рассчитывают по уравнениям (642) и (643). Следует отметить, что вследствие изменения концентраций по высоте абсорбера коэффициент массопередачи К находят как среднее арифметическое значений К на входе и выходе газа. Частные коэффициенты массоотдачи со стороны газа и жидкости Рг и р находят из критериальных уравнений [53] [c.346]

Это наблюдается, в частности, когда истинная поверхность контакта фаз неизвестна и коэффициенты массоотдачи относят к некоторой условной поверхности (например, в насадочных абсорберах к геометрической поверхности насадки,в барботажных абсорберах к площади тарелки). Если можно выделить влияние второй фазы на величину истинной поверхности контакта, то коэффициент массоотдачи становится не зависящим от гидродинамики и свойств этой фазы. Таким образом, влияние второй фазы оказывается косвенным. [c.123]

При анализе массоотдачи в барботажных абсорберах часто исходят из модели обновления, определяя коэффициент массоотдачи по формуле (П-39). Хотя эта формула была выведена для массоотдачи в жидкой фазе, ряд исследователей [68, 1461 распространяют ее и на массоотдачу в газовой фазе. [c.565]

При выводе описанных уравнений исходили из коэффициентов массоотдачи отнесенных к единице площади тарелки. Исследования по определению поверхности контакта фаз в барботажных аппаратах (стр. 559 сл.) дают возможность найти истинные значения коэффициентов массоотдачи р. Можно ожидать, что по мере развития методов определения поверхности контакта и установления ее зависимости от различных факторов анализ массопередачи в барботажных абсорберах будут проводить именно этим способом. [c.568]

Решение исходной системы нелинейных дифференциальных уравнений при произвольном соотношении диффузионных сопротивлений в обеих фазах при условии, что коэффициент массоотдачи определяется по уравнению (II, 90), было получено [32] с помош ью ЭВМ М-220. При этом можно рассчитать высоту абсорбера для заданной степени извлечения [c.71]

Подробные методы расчета эффективности массообмена в аппаратах с упорядоченной насадкой приведены в монографиях [17, 85] рекомендуемые уравнения можно считать достаточно надежными, если обеспечено тщательное распределение газа и жидкости по поперечному сечению абсорбера. Как отмечалось выше, хемосорбция в аппаратах пленочного типа протекает в условиях резко выраженного эффекта поверхностной конвекции в жидкой фазе. При этом возрастает интенсивность массопередачи и в ряде случаев коэффициенты массоотдачи Рж при пленочном режиме и при барботаже становятся соизмеримыми. [c.78]

Высоту насадочного слоя в нижней зоне определяют путем совместного решения уравнений (1У,29)—(IV 35). Поскольку но высоте абсорбера значения параметров изменяются м,ало, для расчета используют их среднеарифметические величины. В случае применения затопленной насадки расчет г ведут, как указано на стр. 79. Эмпирическая Зависимость коэффициента массоотдачи Рж А от скорости газа в условиях барботажа приведена иа рис. И-И. [c.156]

Кинетический расчет проводим по зонам. Нижняя (затопленная) зона абсорбера соответствует изменению а от 0,5 до 0,7 кмоль/кмоль, температуры от 56 до 65 С. Объемный коэффициент массоотдачи (при Шг 0,24 м/с), по данным рис. П-11, равен 0,073 с" С учетом изменения плотности орошения [c.168]

Для расчета коэффициентов массоотдачи необходимо выбрать тип насадки и рассчитать скорости потоков в абсорбере. Прн выборе типа насадки для проведения массообменных процессов руководствуются следующими соображениями [3, 5] [c.194]

Отметим, что применение установок с рециркуляцией поглотителя целесообразно еще и тогда, когда основное сопротивление массопереносу сосредоточено в жидкой фазе. Это объясняется тем, что при одном и том же расходе свежего абсорбента количество жидкости, проходящей через абсорбер, в этом случае будет существенно больще. В результате коэффициент массоотдачи в жидкой фазе увеличится. [c.69]

Высота абсорбера. Высоту слоя насадки можно определить, например, по уравнению (16.25) или (16.25а). При этом коэффициенты массоотдачи в газовой и жидкой р фазах для расчета коэффициентов массопередачи и находят по частным критериальным уравнениям. Например, для насадок, загруженных внавал, коэффициент массоотдачи р можно определить по уравнению [c.89]

Коэффициент массоотдачи по газовой фазе р в абсорберах с регулярной насадкой находят из соотношения [43,44] [c.347]

При выборе рабочей скорости газа заметно ниже скорости захлебывания, во-первых, увеличится поперечное сечение аппарата согласно уравнению (11.2) и, во-вторых, снизится эффективность массопередачи за счет уменьшения коэффициента массоотдачи в газовой фазе, зависящего от скорости движения газового потока относительно жидкостных пленок на элементах насадки. Поэтому рабочую скорость газа в насадочных абсорберах рекомендуется принимать достаточно близкой к скорости захлебывания [c.931]

Барботажные абсорберы. Теоретическое определение массообменной способности барботажных абсорберов на основе теории массопередачи вызывает пока непреодолимые затруднения из-за отсутствия надежного метода расчета величины и формы межфазной поверхности, образующейся в барботажной слое. Эти параметры зависят от множества факторов, среди которых главную роль играют физические свойства жидкости н газа, гидродинамическая обстановка, устройство и конструктивные размеры барботажной тарелки. В связи с этим предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов массоотдачи в газовой и жидкой фазах на барботажных тарелках имеют, в лучшем случае, лишь частное значение и не могут быть использованы для расчета промышленных абсорберов. [c.498]

Кинетика процессов абсорбции рассматривалась ранее в виде общей теории массообменных процессов. Для насадочных абсорберов (рис. 5.22) с непрерывным контактом фаз величины необходимой поверхности массопередачи или общее число единиц переноса для процессов абсорбции определяются по уравнениям (5.42) и (5.49) средняя по массообменной поверхности движущая сила процесса при линейной равновесной зависимости вычисляется по уравнению (5.52) коэффициент массопередачи находят через величины коэффициентов массоотдачи в газовой и в жидкой фазах, согласно формуле (5.36) и т. п. [c.393]

Для тарельчатых абсорберов (рис. 5.23) необходимое число реальных тарелок находят через число теоретических тарелок и по значению КПД реальной тарелки (5.60) или методом кинетической кривой (см. рис. 5.17). Существенно, что при расчетах размеров абсорбционных аппаратов используются экспериментальные данные об интенсивности (кинетике) межфазного переноса целевого компонента в форме зависимости коэффициентов массоотдачи ([3 и Ру), или высоты единиц переноса ) для насадочных абсорберов, или КПД (эффективности) реальных тарелок (г ) от многочисленных параметров, влияющих на скорость массопереноса при конкретных параметрах процессов абсорбции. [c.393]

Распыливающие абсорберы применяются главным образом для поглощения хорошо растворимых газов, так как вследствие высокой относительной скорости фаз и турбулизации газового потока коэффициенты массоотдачи в газовой фазе (р ) в этих аппаратах достаточно высоки. [c.457]

Количество жидкости, проходящей через абсорберы, работающие по схеме с рециркуляцией поглотителя, прн одном и том же расходе свежего абсорбента значительно больше, чем в схемах без рециркуляции. В результате увеличивается коэффициент массоотдачи в жидкой фазе р при некотором снижении движущей силы процесса (см. рис. Х1-34). [c.469]

Здесь г — константа скорости химической реакции второго порядка Da, Db — коэффициенты молекулярной диффузии абсорбируемого компонента и хемосорбента в жидкой фазе Рж — коэффициент массоотдачи в жидкой фазе при физической абсорбции Лр — текущая концентрация абсорбируемого компонента в жидкости на границе раздела фаз h — высота абсорбера — константа фазового равновесия Шг, — приведенные скорости газа и жидкости. Индекс 1 относится к нижнему сечению, индекс 2 — к верхнему сечению аппарата. [c.156]

Второй способ расчета абсорберов основан на использовании коэффициентов массоотдачи и реальной движущей силы. Этот метод более сложен, но точнее отражает влияние различных параметров на скорость абсорбции. Методика расчета описана в работе [37]. [c.264]

Парциальное давление аммиака в смеси газов на входе в колонну равно 0,005 МПа, на выходе 0,001 МПа. Концентрация серной кислоты в абсорбере на входе 0,6 кмоль/м , иа выходе 0,5 кмоль/м . Частные коэффициенты массоотдачи Аг == 0,35 кмоль/(м2-ч-МПа), = 0,005 м /ч ij) = 75 кмоль/(м -МПа). Расход смеси газов 45 кмоль/ч общее давление 0,1 МПа. Газ и жидкость движутся противотоком. [c.229]

Подставляя эти знаачения в уравнение (П1.29), находим коэффициент массоотдачи в газово фазе в нижней части абсорбера [c.52]

Коэффициенты массоотдачи в барботажных абсорберах еще недостаточно изучены значения Л и гц можно найти, в зависимости от высоты пеныЯп. , по формулам [c.623]

Пример VIII. 19. Через трубчатый абсорбер с трубками, орошаемыми изнутри водой, пропускают газообразный хлористый водород. Определить коэффициент массоотдачи в жидкой фазе, если расход орошаемой воды Q = 5440 кг/ч число трубок п = 60 внутренний диаметр трубок вн = 50 мм-, средняя температура 20° С длина трубок/г = 4 л<. [c.289]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними тарелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Н ло уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (Х,47) или (Х,48). Так как расчет поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению 5,, тарелки (точно определяемая величина), либо к объему пеиы V,, -= Лгж т или жидкости на тарелке Уд — /1 5 (где и /г — высота пены и слоя жидкости на тарелке). [c.465]

Более общие зависимости для массопередачи в абсорберах с механическим перемешиванием могут быть получены на основе измерений поверхности контакта и определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице поверхности. Колдербанк [148] изучал абсорбцию и десорбцию различных газов (62, СО2, С2Н4 и др.) в разных жидкостях (вода, растворы глицерина и гликоля). Опыты показали, что коэффициент массоотдачи р при диаметре пузырьков от 2 до 5 мм не зависит от интенсивности перемешивания и размеров пузырька, причем [c.607]

Большое число работ посвящено исследованию массоотдачи для одиночных капель, образуюш,ихся при исгечении жидкости из капилляров. В результате этих исследований получены значения коэффициентов массоотдачи, отнесенные к единице поверхности капли. При применении их для расчета распыливаюш,их абсорберов необходимо определить удельную поверхность контакта по формуле (Vni-7), что связано с известными трудностями. Кроме того, в промышленных абсорберах условия массопередачи существенно отличаются от условий при падении одиночных капель. Однако данные по массоотдаче для одиночных капель представляют известный интерес, тем более что имеется очень мало исследований в условиях, близких к условиям работы промышленных распыливающих абсорберов. [c.624]

Метод расчета массообменных аппаратов (абсорберов, ректификационных колонн), исходя из коэффициентов массонередачи, является наиболее правильным и прогрессивным. В настоящее время мы располагаем конкретным видом критериальных зависимостей для определения Ки и коэффициентов массоотдачи и массонередачи для трубчатых (пленочных) и насадочных аппаратов [3, 4]. [c.45]

Зависимость объемного коэффициента массоотдачи от скорости газа получена при обработке данных различных исследователей для свободного (бее насадки) барботажного слоя. При секционировании с помощью насадки эффективность массообмена увеличивается, особенно для насадки мелких размеров. Для крупных насадок (50 мм и более) увеличение по сравнению с свободным бар-ботйжным споем сравнительно невелико, поэтому для промышленных абсорберов с затопленной насадкой можно использовать данные рис. П-11. Влияние плотности орошения на объемный коэффициент массоотдачи можно учесть с помощью зависимости [c.81]

Анализ данных табл. 1У-3 показывает, что фактические коэффициенты массопередачи в среднем в 2,1 раза меньше рассчитанных на основе коэффициентов массоотдачи Рг ир - Так, например, для первого абсорбера (см. табл. 1У-3) по методике Хоблера [13] = = 1,79 м/ч, по методике Рамма = 1,74 м/ч. Расхождение сохраняется во всем диапазоне ц /юг,поцв (где г, подо — скорость, соотвстствуюш ая подвисанию жидкости й рассчитанная по уравнению Бейна и Хоугена [14]). [c.117]

Второй способ кинетического расчета абсорберов основан на пс-пользовании коэффициентов массоотдачи и реальной движущей силы. Этот метод более сложен, но точнее отражает влияние параметров на скорость абсорбции. При а <] 0,5 (необратимая хемосорбция) рекомендуется применять численный метод (стр. 70) при с > 0,5 для расчета коэффициента ускорепия рекомендуется использовать уравнение (11,8.3), причем А = [СОд], В == [ККН.,I, [c.152]

Насадочные абсорберы. Основные размеры насадочного абсорбера могут быть рассчитаны по расходу газа, его средней скорости и требуемой поверхности массообмена F. Последняя определяется из общего уравнения массопередачи, с помощью которого средняя движущая сила находится без затруднений (см. главу IX). Напомним только, что под величиной F подразумевается не геометрическая (Fr), а активная поверхность насадки, т. е. F = = F/фа. Таким образом, если удельная геометрическая поверхность насадки равна а м /м , а площадь поперечного сечения абсорбера составляет / м , то рабочая высота аппарата Н (высота слоя насадки) выразится так Н = Flaf = FJ(p af. Для расчета Н достаточно, очевидно, знать коэффициент массоперадачи Ку, что требует, в свою очередь, предварительно определить коэффициенты массоотдачи /(у и K i- [c.495]

Пример УП-З. В противоточном насадочном абсорбере из воздуха чистой водой извлекаются нежелательные примеси. Их парциальные давления на входе ря = 0,001 кгс см на выходе рк = 0,0002 кгс см" . Для заданного размера насадки известны коэффициенты массоотдачи 3лса = 32 кмоль ч м кгс [c.158]