Эксплуатация установок

Накопленный опыт эксплуатации установок гидроочистки свидетельствует о целесообразности проведения в реакторе с неподвижным слоем и регенерации катализатора. [c.81]

При нормальных условиях перепад давления системы возрастает в конце цикла реакции примерно на 40%, а иногда и более. С учетом возрастания перепада давления во времени для определения перепада давления компрессора расчетное значение гидравлического сопротивления необходимо увеличить в 1,5 раза. Наиболее экономичен перепад давления в системе 0,8—1,0 МПа. Тем не менее при эксплуатации установок могут быть перепады давления 1,5—1,8 МПа. [c.116]

Резкое снижение давления в процессе эксплуатации установок может привести к отслаиванию продуктов коррозии, увеличению Их выноса в реактор, а также к нарушению герметичности фланцевых соединений. [c.125]

С целью получения узких легкокипящих углеводородных фракций н. к. — 62, 62—85, 85—120, 120—140 °С в состав современных установок АВТ включается узел вторичной перегонки. В ранее построенных установках АВТ производительностью 1,0 1,5 и 2,0 млн. т/год нефти блоки вторичной перегонки бензина состоят из одной фракционирующей колонны, оборудованной 60 тарелками желобчатого типа. Недостающее тепло в колонну сообщается извне теплоносителем. Практика эксплуатации установок производительностью 1,0 млн. т/год нефти показала неудовлетворительную работу блока вторичной перегонки, состоящего из одной колонны. В связи с этим на всех установках была сооружена еще одна отпарная колонна для вывода из нее узкой фракции 85— 120 °С. Однако это мероприятие также не полностью устранило имевшиеся недостатки. [c.97]

Технологический режим работы основного оборудования. Данные эксплуатации установок, построенных по рассматриваемой схеме, свидетельствуют о том, что параметры их технологического режима близки к проектным (табл. 15). Это подтверждает правильность выбора проектных параметров. [c.109]

Основная причина разнобоя в схемах перегонки нефти и мазута— проведение расчетов по различным методикам, а также отсутствие изучения и обобщения опыта эксплуатации установок АТ и АВТ. Всестороннее изучение и обобщение теоретических и практических данных отечественных и зарубежных промышленных, установок АВТ должно привести к разработке рекомендаций па выбору наиболее эффективной схемы перегонки. В этой работе должны совместно участвовать специалисты научных, научно-ис-следовательских, проектно-конструкторских организаций и предприятий. [c.233]

Как изменяются условия эксплуатации установок осушки газа в процессе разработки месторождения Каким образом можно избежать реконструкции установок [c.152]

Ниже описаны дополнительные требования безопасности при эксплуатации установок АВТ и термического крекинга. [c.82]

Основные требования безопасности и безаварийной работы установок очистки светлых нефтепродуктов те же, что и для первичной деструктивной переработки нефти. В ПТБ НП-73 определены дополнительные требования, связанные с применением щелочей и кислот, которые не способствуют взрывам и пожарам, но могут привести к травмированию людей. Ниже рассмотрены дополнительные требования к эксплуатации установок очистки масляных дистиллятов и деасфальтизации гудрона жидким пропаном. [c.91]

Безаварийная и безопасная работа пожаровзрывоопасных производств в значительной мере определяется качеством эксплуатации установок и отдельных видов оборудования, своевременным выполнением мер профилактического обслуживания, предусмотренных системой планово-предупредительного ремонта оборудования. Основой принятой в отрасли системы планово-предупредительного ремонта являются действующие нормативно-технические документы на эксплуатацию, ревизию и ремонт оборудования, что способствует снижению вероятности случайного выхода оборудования из строя. [c.193]

Перегонку с водяным паром (эвапорацию) или другим инертным носителем применяют для удаления легколетучих соединений, содержание которых в сточной воде не более 1000 мг/л. Как показал опыт эксплуатации установок по очистке стоков от аммиака, аминов, фенолов и других соединений перегонкой с водяным паром, расход пара составляет 0,5—1,5 кг/кг стока при плотности орошения 1—2 м (м2-ч), высоте насадки 6,0—12 м и диаметре колонны 0,8—3 м. [c.489]

Выбивание горючих газов (природного, газа пиролиза, синтез-газа, циркуляционного газа, ацетона) через фланцевые соединения трубопроводов и оборудования недалеко от печей сжигания сажевой пульпы может привести к взрывам, пожарам и травмированию людей. Технологические недоработки, использование недостаточно надежных средств противоаварийной защиты и блокирующих устройств при освоении и эксплуатации установок пиролиза метана и выделения ацетилена из пирогаза также неоднократно были причиной аварий. [c.30]

Для обеспечения безаварийной и безопасной эксплуатации установок большой мошности важное значение имеет хорошая обученность и тренированность производственного персонала на отработке действий при отклонениях параметров технологического режима от нормальных и в аварийных ситуациях. Оператор такого производства должен знать технологический процесс, условия работы оборудования, а также взаимосвязь сложных автоматических систем контроля, регулирования и противоаварийной защиты. Поэтому подготовку производственного персонала проводят по специальной программе с длительной стажировкой на рабочих местах. [c.33]

На основании изучения опыта эксплуатации установок гидратации этилена проведено усовершенствование систем противоаварийной защиты и блокировок безопасного сбрасывания давления этилена в технологическом оборудовании и безопасной остановки производства при прекращении питания электроэнергией, паром и промышленной водой. [c.82]

На каждом предприятии должны быть определены объем, частота и методы контроля при ревизии трубопроводов. Особое внимание следует обращать на участки, работающие в наиболее тяжелых условиях и с максимальным износом металла. Тщательная проверка состояния трубопроводов и их элементов позволяет выявить дефекты сварных швов отводов, переходов, фланцевых соединений и т. д. На рис. 1У-2 показаны участки трубопроводов, наиболее подверженные разрушению при эксплуатации установок гидратации этилена. [c.86]

Вместе с тем безопасная эксплуатация установок для получения полиэтилена высокого давления во многом зависит от культу- [c.112]

При эксплуатации установок дегидрирования аварии могут происходить по разным причинам. Одной из причин является разрушение линзовых компенсаторов на газовых трубопроводах, работающих в условиях высоких температур (500—650 °С). Во избежание таких аварий для транспортировки взрывоопасных газов рекомендуется применять трубопроводы, футерованные огнеупорными материалами, или предусматривать их такой конфигурации, которая исключает необходимость применения линзовых компенсаторов или других тонкостенных элементов. [c.327]

Для повышения безопасности эксплуатации установок дегидрирования предложен аппарат (рис. Х1У-6), в котором бутановая камера заменена елочным распределителем, размещенным на глухом металлическом листе толщиной 30 мм. Ликвидация ложного днища позволила не только уменьшить опасность вскрытия аппарата, но и снизить температуру процесса дегидрирования, уменьшить коксообразование, а также увеличить объем реакционной зоны. [c.329]

Опыт эксплуатации установок дегидрирования позволил специалистам разработать и внедрить ряд технических мероприятий, направленных на дальнейшее улучшение условий труда и повышение безопасности процесса [c.331]

На основании обобщения опыта эксплуатации установок дегидрирования бутана, изобутана и изопентана и результатов обсуждения предложений предприятий, проектных организаций, органов Госгортехнадзора и пожарного надзора были приняты следующие решения, направленные на дальнейшее повышение надежности и безопасности этих установок [c.331]

Образование и отложение кокса в порах катализатора являются недостатками процесса каталитического крекинга. Выжиг кокса без спекания и порчи при этом катализатора представляет собой такую же важную операцию, как и каталитический крекинг сырья в реакторе. При эксплуатации установок процессу регенерации катализатора уделяют не меньшее внимание, чем крекингу сырья. [c.23]

ЭКСПЛУАТАЦИЯ УСТАНОВОК КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА С ЦИРКУЛЯЦИЕЙ ШАРИКОВОГО КАТАЛИЗАТОРА [c.136]

Эксплуатация установок с циркуляцией шарикового катализатора [c.138]

ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРП ЭКСПЛУАТАЦИИ УСТАНОВОК КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА [c.181]

С технической точки зрения решающее значение нрн синтезе Фишера— Тропша имеют, во-первых, очень большая теплота реакции каталитического гидрирования окиси углерода и, во-вторых, необходимость очень точного соблюдения постоянной температуры синтеза, особенно иа кобальтовом катализаторе, где она должна выдерживаться практически в пределах 1°. В противном случае значительно возрастает нежелательное метанообразование. Кроме того, при высоких температурах наблюдается отложение углерода на катализаторе, приводящее к быстрой его дезактивации. Из уравнений реакции на кобальтовом и железном катализаторах можно рассчитать, что на 1 нм сйнтеэ-газа, вошедшего в реакцию, выделяется по меньшей мере 600—700 ккал, т. е. количество тепла, достаточное (в адиабатических условиях) для нагрева синтез-газа примерно до 1500°. Отсюда ясно, какие конструктивные трудности возникают при эксплуатации установок крупного размера в связи с требованием соблюдать практически постоянную температуру синтеза. [c.67]

Многолетний опыт эксплуатации установок вакуумной перегонки мазута показывает, что нагрев его в трубчатой печи выше 420— 425 °С вызывает интенсивное образование газов разложения, закок-совывание и прогар труб печи, осмоление вакуумного газойля. При этом чем тяжелее нефть, тем более интенсивно идет газообразование и термический крекинг высокомолекулярных соединений мазута. [c.177]

Для вторичной перегонки широких бензиновых фракций на не сколько узких фракций используют различные технологические схемы [2] одно-, двух- и трехколонные, причем все схемы прямого потока с отбором в каждой колонне целевых фракций в виде дис-тиллятного продукта (рис. IV-1). Опыт промышленной эксплуатации установок по этим схемам показал, что одно- и двухколонные схемы не обеспечивают требуемой четкости ректификации и отбора от потенциала целевых фракций. [c.208]

Как показал опыт эксплуатации установок гидроочисткиг, водо-родсодержащий газ теряется через неплотности системы, а также через сальниковые уплотнения компрессоров циркуляционного газа. Эти потери не зависят от вида перерабатываемого сырья, да их величину влияет состояние оборудования и культура эксплуатации установок. Утечка водорода на установках гидроочистки составляет 0,009—0,02% (масс.) на сырье. [c.21]

При нормальной эксплуатации установок следует строго выдер живать заданный технологический режим согласно утвержденно технологической карте. Рекомендуется поддерживать постояннув [c.124]

Эксплуатация установок гидроочистки подтвердила эффектив-юсть применения промышленных АКМ и АНМ катализаторов, I при переработке малосернистого сырья выявила возможность зна-штельного смягчения режима гидроочистки. Это касается Изменения таких параметров, как общее давление в системе, объемная скорость юдачи сырья, кратность циркуляции водородсодержащего газа I длительность безрегенерационного периода. При этом обеспечивается требуемое качество целевого продукта. В табл. 21 приводятся 1ромышленные данные по основным режимам работы установок гидроочистки старого типа и общему расходу водорода в процессе гидро-эчистки прямогонных дизельных фракций. Общий расход водорода [c.135]

Опыт эксплуатации установок гидроочистки в СССР и за рубежом позволил принять следующие оптилгальные решения по материальному оформлению процессов [c.148]

Судя по предварительным данным, полученным в результате эксплуатации установок АТ и АВТ на нескольких нефтеперерабатывающих заводах, при работе по описанной схеме ректификации с увеличеннным числом циркуляционных орошений достигается четкость разделения фракций, практически более удовлетворительная, чем при одном циркуляционном орошении. [c.42]

В процессе эксплуатации установок работниками завода были проведены мероприятия по улучшению их технико-экономических показателей. Так, на двух установках из конвекционных шахт печей были удалены пароперегреватели и вместо них смонтировано по 20 печных труб 152X6X9600, что увеличило поверхность нагре- [c.74]

За последние годы делалась не одна попытка разработать точные методы расчета осушки газа. Но все они основывались на традиционной идеализации (установление равионесня в процессе массообмена). Вносимые уточнения не могли дать сколько-нибудь ощутимых результатов по целому ряду причин. Для краткости можно ограничиться двумя из них. Во-первых, в условиях разработки месторождений никогда не может быть точных и неизменных исходных данных во-вторых, в процессе расчета при переходе от равновесных условий (теоретическая ступень, теоретическая тарелка) к реальным достаточно произвольно выбирается к. п. д. реальных тарелок. В этих условиях важнее иметь методики, позволяющие так рассчитывать установки, чтобы они стабильно обеспечивали качество товарного газа иа любом этапе разработки месторождения без их коренной (а лучше без всякой) реконструкции. К наиболее легко регулируемым параметрам в процессе эксплуатации установок относятся концентрация абсорбента и скорость его циркуляции. Очевидно, оборудование установок осушки должно быть так спроектировано, чтобы можно было регулировать именно эти параметры. Х1дя этого расчеты должны проводиться не на постоянные, а, [c.144]

При эксплуатации установок масляной абсорбции в условиях промысла меняются чаще всего состав исходного газа и давление. Для получения требуемого качества отбензиненного газа наиболее легко управляемыми параметрами являются удельная циркуляция абсорбента и температура абсорбции, что необходимо учитывать при ироектироваини уста1Ювок. [c.166]

В ДЭА-процессе извлечение сероводорода сопровождается насыщением газа парами воды, и вновь встает задача извлечения воды из газа. Но поскольку из опыта эксплуатации установок НТС известно, что углеводородный конденсат на УКПГ до- [c.227]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология