Критерий Нуссельта жидкостей

Жидкость X г о в о ч 5 1 3- 1 11 нЭ X о X Критерий Нуссельта. Д, X Критерий Рейнольдса Критерий Прандтля 3600 [c.51]

Критерий Био, характеризующий подобие процессов нестационарной теплопроводности, внешне сходен с критерием Нуссельта (см. стр. 280), но отличается от последнего тем, что коэффициент теплоотдачи а, входящий в критерий Bi, не является искомой величиной, а задается условиями однозначности. Величина X в критерии Bi представляет собой коэффициент теплопроводности не жидкости, а твердого тела. Критерий Bi = [c.306]

Рг = — --критерий Прандтля Ми = -р —критерий Нуссельта — определяющий линейный размер, м Д/ —разность между температурой стенки и температурой жидкости, град. [c.136]

Коэффициент теплоотдачи внутренней пленки обрабатываемой жидкости а можно легко рассчитать на основе критерия Нуссельта, когда известны диаметр сосуда В и коэффициент теплопроводности жидкости X- [c.135]

Жидкость i 0 ч с 2 U г р si X 1 ш X Критерий Нуссельт а Dl Критерий Рейнольдса 2 U2 п р Критерий Прандтля 3600 [c.52]

В этих выражениях значения диффузионных критериев Нуссельта и Прандтля, а также критерия Рейнольдса для газа и жидкости определяют по формулам [c.342]

Величина критерия Нуссельта имеет постоянное значение не только для внешней задачи при отсутствии течения, но и для внутренней задачи при ламинарном потоке. Если жидкость протекает по длинной трубе, то в отсутствие завихрений скорость направлена перпендикулярно к пути диффузии (радиусу трубы) и не приводит к подводу вещества к стенкам. Опыт показывает, что для длинных труб Ми = 3,66. В коротких трубах на передаче вещества сказывается особенность потока у начала трубы. [c.370]

Некоторые характерные черты присущи теплообмену, связанному с ламинарным потоком через каналы с некруглыми поперечными сечениями. Этот случай изучался аналитически [Л. 96] для стабилизованного теплового и гидродинамического потоков через канал, поперечное сечение которого имеет форму сектора круга и для условия, при котором поток тепла от стенки канала в жидкость постоянен в направлении оси канала. Было найдено, что локальный коэффициент теплообмена значительно изменяется по периферии канала, приближаясь к нулевому значению в углах, и что средний коэффициент теплообмена во многом зависит от граничных условий. Были рассмотрены два граничных условия по окружности канала температура стенки, которая является постоянной по периферии, и локально постоянный тепловой поток. Найдено, что критерий Нуссельта, усредненный по окружности для постоянной температуры стенки, в 7 раз больше его величины для постоянного потока тепла, когда угол вершины сектора был равен 20°. Для угла у вершины в 60° соотношение этих двух чисел Нуссельта равно 2,5. Коэффициент теплообмена в числах Нуссельта определяется как осред-ненный тепловой поток у стенки, деленный на разность между объемной температурой жидкости и средней температурой стенки (осредненной по периферии канала). [c.251]

Псу1уче11ные критерии N11, Ро и Ре являются критериями теплового подобия. Критерий Нуссельта характеризует интеисивность теплообмена на границе раздела фаз. Критерий Фурье характеризует связь между скоростью изменения температурного поля, размерами и физическими характеристиками среды в нестационарных тепловых процессах. Критерий Пекл( характеризует отношение количеств тепла, распространяемых в потоке жидкости конвекцией и теплопроводностью. [c.136]

Жидкость I З О 2 кУ а 5. с, Критерий Нуссельта aDj Критерий Рейнольдса 2 02" р Критерий Прандтля 3600 Ср [c.52]

Коэффициенты теплоотдачи находят из зависимости критерия Нуссельта Nu = ad/k от других критериев подобия. Например, при перемещении нагретой жидкости в трубе при Re >410 [c.65]

Температурный профиль остается таким же при любом положении л . Коэффициент теплообмена определяется температурным градиентом у стенки. Для критерия Нуссельта, основанного на локальной разности между температурой стенки и объемной температурой жидкости, вычисление дает [c.245]

Рассчитайте кривые распределения температур для гидравлических и термических стабилизированного ламинарного потока, протекающего через трубу с круглым поперечным сечением, для случая постоянного потока через стенку трубы и постоянной температуры стенки. При расчете примите, что скорость постоянна в поперечном сечении трубы. Вычислите критерии Нуссельта для обоих пограничных условий. Позже будет показано, что полученные результаты являются хорощим приближением к теплообмену в установившемся турбулентном потоке в трубе для жидкости с очень малыми значениями критерия Прандтля. [c.252]

Еще одна распространенная форма представления интенсивности внешнего массообмена — использование критерия Нуссельта Ни — Ь/О. По физическому смыслу это безразмерное число представляет собой отношение действительного потока целевого компонента от жидкости к. стенке к потоку поперек неподвижного слоя жидкости толщиной, равной характерному размеру Ь при разности концентраций целевого компонента на краях такого слоя Со — Сгр. [c.24]

Безразмерный комплекс Bi = p//(D.j зр ) называют диффузионным критерием Био, который по форме аналогичен диффузионному критерию Нуссельта - Nu = p//Z). Однако между этими критериями имеется принципиальное различие, которое состоит в том, что в диффузионном критерии Нуссельта все величины относятся к одной фазе, в то время как в критерий Био входят коэффициент массоотдачи р в жидкости и коэффициент диффузии вещества [c.185]

В этих уравнениях Ни, Не, Рг - безразмерные критерии Нуссельта, Рейнольдса, Галлилея и Прандтля соответственно. В качестве характерного размера принята величина светлого слоя жидкости на тарелке. [c.35]

Змеевик, устанавливаемый по оси мешалки, выполняет не только функцию теплообменной поверхности, но дополнительно играет роль направляющего цилиндра и увеличивает интенсивность вертикальной циркуляции жидкости при работе пропеллерной мешалки. Опытные данные по теплообмену наружной поверхности змеевика и перемешиваемой жидкости дают для пропеллерных мешалок С = 0,078 и для турбинных мешалок без отражательных перегородок С = 0,036 с прежними численными значениями показателей степеней при основных критериях и геометрических симплексах. В критерии Нуссельта в качестве характерного размера используется не внутренний диаметр аппарата, а наружный диаметр трубки змеевика. При этом корреляционная зависимость [c.247]

Интенсивность теплообмена между твердой поверхностью и окружающей ее жидкостью помимо других факторов зависит от того, является ли поток ламинарным или турбулентным, а тепловой поток может быть определен из уравнения (3.1). Коэффициент теплоотдачи а входит в критерий Нуссельта Ки= аХ/Х, связь которого с критериями [c.54]

Теория подобия приводит к выводу, что для тел данной геометрической формы критерии Нуссельта и Стэнтона должны быть функциями от других безразмерных величин, выражающих физические свойства среды и характер движения газа или жидкости. [c.32]

Примечание ЛГ/У — удельная мош,ность г — линейная скорость газа Л — диаметр мешалкп п — число оборотов ф — газосодержанпе ёп — диаметр пузыря Е — коэффициент диффузии кислорода Ь — плотность орошения (нагрузка по жидкости) Ог — поток газа Nu —критерий Нуссельта Не —Рейнольдса Уе—Вебера Рг — Прандтля 5с —Шмидта Са —Галилея. [c.89]

Жидкость = i 5 а i 8s ia S а о а ist, Критерий Нуссельта aDi Критерий Рейнольдса 2 />2 р Критерий Прандтля 3600 Ср [c.52]

В левой частй уравнений (11.54) и (11.55) находится аналог критерия Нуссельта, в котором линейному размеру отвечает выражение это выражение можно считать масштабом толщины пограничного слоя жидкости [285]. В правую часть уравнений входит отношение скорости ю . или ю к выражению (Vя gУl , которое можно полагать масштабом скорости движения жидкости в пограничном слое. Уравнения (11.54) и (11.55) подтверждают предположение о том, что основное сопротивление теплопередаче от поверхностей, погруженных в газожидкостный лой, составляет ламинарный пограничный слой жидкости у поверхности теплообменника. [c.119]

В ламинарном потоке перенос тепла осуществляется путем теплопроводности. На основе законов ламинарного движения для потока по трубе можно определить теоретически зависимость для среднего коэффициента теплоотдачи ср, рассчитанного по среднему из разностей температур стенки и жидкости (/ст — i) па обоих концах трубы. Это приводит к выводу, что критерий Нуссельта, выраженный с помощью коэффициента ср, является функцией критерия Грэтца [c.322]

Жидкость 1. о 5 га э. 5 Я" Е ь Яш II X а X Критерий Нуссельт Критерий Рейнольдса 0 2 Р Критерий Правдтля 3600 [c.52]

Труба, заполненная насадками, иТта же труба без насадок—это несопоставимые условия теплоотдачи. Насадки, заполняющие трубу, создают сложный лабиринт для течения жидкости и длина соприкосновения жидкости со стенками трубы едва ли может быть определима. Достаточно отметить тот важный факт, что при сопоставимых числах Не потери напора в указанном лабиринте в 600 10 раз больше чем в гладкой трубе. Критерии Нуссельта с насадками при одинаковых числах Ке оказался приближенно в 8 раз больше чем в гладкой трубе. А. А. Селезнев [22] провел большую работу по теплоотдаче при течении воздуха в трубах с искусственной шероховатостью в виде бугорков, имевших форму усеченных пирамид. Опыт показал, что теплоотдача от шероховатой стенки выше чем гладкой при том же диаметре трубы. Здесь сопоставимость шероховатой и гладкой трубы также весьма условны. Чем больше шероховатость, тем больше относительная поверхность теплоотдачи. В условиях, когда пограничная пленка не покрывает выступы шероховатости, движение жидкости на границе пограничной пленки ядра потока происходит по сложному лабиринту выступов. Особенно велик.эффект искусственной турбулизации получил Кох, применяя диафрагмовые вставки. Устройствоопытной трубы с диафрагмами показано на фиг. 111, 24. При обработке опытных данных при нагреве воздуха в трубе скорость принималась без учета сужения потока в диафрагмах, и коэффициент теплоотдачи относился к внутренней поверхности гладкой трубы. В трубе с дисковыми вставками диаметром и расстоянием между дисками к интенсивность теплоотдачи оказалась очень высокой. На фиг. III. 25 приведен график зависимости Nu/Nuo от т и ЬЧй по данным Коха. По оси ординат отложены отношения критерия Ыи для трубы с вставками к Ыи гладкой ПО [c.110]

Приведенные выше результаты рассчитывались в предпо-.тожении, что твердые вещества были полностью перемешаны,. Цоказательством этого факта служило и то. что поток газа на.ходплся в режиме полного вытеснения. Это привело к выпадающим результатам при низких значениях критерия Рейнольдса, критерии Нуссельта и Шервуда были ниже теоретического минимума 2. Предположив диффузионную модель обратного перемешивания газа, можно объяснить экспериментальные данные для тепло- и массопередачи межд частицами и жидкостью в псевдоожиженном слое и аномально низкие величины критериев Нуссельта и Шервуда при низких [c.154]

В уравнениях (16.28) и (16.29) = Р <1з/0 -диффузионный критерий Нуссельта [ 3 = 7С Й/(71эквивалентный диаметр пленки коэффициент молекулярной диффузии в газовой фазе] Рг = ц /(Рг г) Диффузионный критерий Прандтля Ки = /В,-диффузионный критерий Нуссельта для жидкой пленки Ке = =, ,р< эРж/1 ж Ритерий Рейнольдса для жидкой пленки ( -средняя скорость движения жидкой пленки-см. гл. 6) Рг = ц,/(р О,)-диффузионный критерий Прандтля для жидкости (В, - коэффициент молекулярной диффузии в жидкой фазе) пр [1 ж/(Р З)] -приведенная толщина пленки (см. разд. 6.10) [c.87]

По М. Э. Аэрову и В. А. Меньшикову [217] необходимыми условиями физического моделирования барботажных реакторов являются 1) равенство среднего времени пребывания жидкости в модельном и промышленном аппарате 2) равенство критериев Боденштейна Во 3) одинаковая интенсивность массопередачи, характеризуемая диффузионным критерием Нуссельта Ниш 4) равенство критериев Прандтля Ргн< 5) равенство Ксг. Из первого и второго условий следует, что должно выполняться следующее требование [c.166]

Жидкость а 5 2 О ч 5 1 а ёэ X а X Критерий Нуссельта а X Критерий Рейнольдса 2 " Р Критерий Прандтлн 3600 Ср X [c.51]

Характерр1стикой интенсивности теплообмена между жидкостью и стенками трубы является тепловой критерий Нуссельта [c.286]