Центробежный эффект в форсунках

Использование центробежного эффекта в механических й вращающихся форсунках приводит к разрыву сплошного потока. Жидкость внутри выходного канала принимает форму полого цилиндра, а истекая из сопла, образует пленку, принимающую форму гиперболоида, которая Цри утонении распадается на капельки, подвергающиеся дальнейшему измельчению в потоке (элементарная теория распыления приведена в 10-4). [c.197]

Экспериментальные данные хорошо подтверждают приведенные расчетные зависимости. Л. А. Клячко показал, что фактическая производительность центробежных форсунок несколько выше получаемой по (13-2), что легко объясняется наличием сопротивления трением в форсунке, которое несколько уменьшает центробежный эффект, а следовательно, и диаметр входяшего в форсунку устойчивого воздушного вихря. Это и приводит к некоторому увеличению живого сечения, по которому жидкость выходит из форсунки. [c.132]

Влияние вязкости распыливаемой жидкости на коэффициент расхода форсунок изучалось Л. А. Клячко [Л. 3-22]. Он установил, что при возрастании вязкости жидкости происходит снижение центробежного эффекта, в результате чего диаметр воздушного вихря должен уменьшаться, а коэффициент расхода возрастать. Из полученных им соотношений следует, что расчетные значения коэффициентов расхода вязкой жидкости должны быть больше теоретических. Как уже упоминалось, это подтверждается данными об авиационных форсунках, геометрические размеры которых и производительность (200—300 кг/ч) сравнительно малы. [c.98]

Таким образом, влияние абсолютного размера сопла на коэффициент расхода форсунки сказывается и косвенно, проявляясь в различном характере зависимостей коэффициента расхода от вязкостных свойств и давления распыливаемой жидкости. Отсюда вытекает, что влияние вязкости жидкости на коэффициент расхода форсунок оказывается значительно сложнее, чем это следует из рассмотренных выше представлений Л. А. Клячко [Л. 3-22] о роли вязкости как о причине снижения центробежного эффекта при истечении из форсунок реальной жидкости. [c.105]

Несмотря на явные принципиальные преимущества, форсунки этого типа не получили широкого применения вследствие конструктивной недоработки. В частности еще не решен вопрос о сохранении постоянной величины объема завихряющей камеры (а следовательно, о сохранении полного центробежного эффекта) вО все периоды регулирования. [c.76]

Так как сопротивление движению частицы в вязкой среде будет тем больше, чем больше ее парусность, то разгон н торможение мелких частиц будут происходить тем скорее, чем мельче частица. Наиболее крупные частицы будут пробивать себе путь на более далекие расстояния от устья форсунки, перераспределяя соответственным образом запас топлива по сечению потока. Имеются два наиболее типичных спектра распределения топливного вещества по сечению потока. При форсунках, работа которых основана на центробежном эффекте, спектр распределения получает вид, представленный на фиг, 13-9,а. Наиболее крупные капли, несущие наибольший запас топлива, заносят его на периферию. Нередко они под воздействием воздушного потока испытывают здесь добавочное дробление [Л. 11]. Форсунки осевого действия (например, эжекционные) выбрасывают наиболее крупные частицы по оси и дают спектр распределения, представленный на фиг. 13-9,6. [c.133]

Использование центробежного эффекта в механических и вращающихся форсунках (см. 11-1, рис. 11-1 и 11-8) приводит к разрыву сплошного потока. Жидкость внутри выходного канала форсунки принимает форму полого цилиндра, заполненного парами и газами. Из сопла вытекает эмульсия, образуя жидкую пленку в виде раскрываю- щегося гиперболоида. В направлении движения сечение гиперболоида увеличивается, а пленка жидкости утоньшается, начинает пульсировать [c.187]

Завихрение топливной струи имеет существенное значение для механических центробежных форсунок и дает хороший эффект при значительном перепаде давлений. [c.43]

Завихрение топливной струи имеет существенное значение для распыления механическими центробежными форсунками и дает хороший эффект при значительном перепаде давлений по сравнению с прямоструйными форсунками уменьшается размер капель, а главное увеличивается равномерность распыления. Для турбулентных пневматических форсунок завихрение также благоприятно влияет на качество распыления (уменьшение размера капель в 2—3 раза и увеличение их однородности). [c.74]

Наилучший эффект в распыливании топлива достигается в центробежных форсунках с каналами, направленными от периферии касательно камеры закручивания. Одна из таких конструкций, нашедших в свое время широкое применение, — форсунка П. И. Григорьева [180], известная под названием Атом (рис. 72). В этой форсунке топливо через тангенциальные прорези, выполненные на конической вставке, попадает в камеру закручивания, а затем через сопло в топочный объем. [c.163]

Основным элементом краскопультов является форсунка. Особенно распространена форсунка центробежного типа (рис. 7.16,а). По своему устройству она представляет собой полый цилиндр с двумя отверстиями. Входное отверстие форсунки-расположено на боковой поверхности у одного основания цилиндра, выходное — в центре другого основания. Краска входит в форсунку по касательной к боковой поверхности и, скользя по ее цилиндрической стенке, получает быстрое вращательное движение при одновременном продвижении к выходному отверстию. При выходе из форсунки краска в результате перепада давления и центробежной силы распыляется, образуя факел в виде полого конуса, который своим основанием направлен на окрашиваемую поверхность. В другом варианте форсунки (рис. 7.16,6) вращение краски обеспечивается за счет винтообразного внутреннего вкладыша. При распылении достигается тот же эффект, хотя краска поступает в форсунку не сбоку, а через основание цилиндра вблизи от его боковой поверхности. [c.223]

Во всех форсунках этого типа струйки движутся от периферии к центральной части по сходяш имся каналам с возрастающей поступательной скоростью вследствие уменьшения проходного сечения, в результате чего увеличивается центробежный эффект завихрения, являющийся основным фактором распыления. [c.116]

В промышленной практике кроме приемов механического распыливания жидкости под напором и по большей части с помощью развиваемого в головке форсунки центробежного эффекта применяются также распылители, работающие с привлечением вспомогательной ореды [водяной пар повышенного давления, сжатый воздух (фиг. 13-6,а и 6)1. В этом случае используется кинетическая энергия пара или воздуха, развиваемая в расширительном сопле, разрывающая и раопыливаю- [c.130]

Цельнофакельные форсунки. При распаде незакру-ченцых струй, так же как и при использовании центробежного эффекта, не удается добиться широкого факела разбрызгивания с равномерным распределением жидкости по всему сечению. Совмещение же этих двух эффектов позволяет решить задачу. На этом принципе основана работа цельнофакельных форсунок. [c.218]

Цельнофакельные форсунки. При распаде незакру-ченных струй, так же как и при использовании центробежного эффекта, не удается добиться широкого факела разбрызгивания с равномерным распределением жидкости по всему сечению, Совмещение же этих двух эффектов позволяет решить задачу На этом принципе основана работа цельнофакельных форсунок Конструкция одной из них, так называемой форсунки Шлика нашедшей некоторое применение в промышленности [12], приве дена на рис. .2, в. В этой форсунке часть жидкости, поступаю щая через боковые прорези вкладыша в образованную вклады шём и корпусом кольцевую камеру, получает вращательный момент при прохождении через вертикальные прорези венца вкладыша. Другая часть жидкости, проходящая по цилиндрической прорези в диафрагме вкладыша, вращательного момента не получает. Соотношение закрученного и незакрученного потоков определяется величиной отношения диаметра сопла к диаметру отверстия во вкладыше ( в), которая наряду с о является основной геометрической характеристикой форсунки. Коэффициент расхода у форсунки Шлика лежит в пределах 0,6—0,7, уменьшаясь с ростом напора [13]. Геометрические характеристики на ф существенно не влияют. Угол раскрытия факела зависит в основном от о/ в, увеличиваясь с ростом этой величины. При [c.218]

С целью улучшения распыления и смешения с воздухом было создано много конструкций вихревых форсунок двойного распыления. К их числу относятся форсунки системы ЦНИИТМАШ (рис. 62), констррции Шмидта (рис. 63) и др. В этих форсунках сделан улиточный ввод воздуха в корпус. Проходя через окна, прорезанные тангенциально к окружности средней воздушной камеры, или завихряясь вследствие центробежных сил при тангенциальном подводе в круглую камеру корпуса, воздух приобретает вращательное движение и смешивается с топливом. При выходе из форсунки воздух получает слабое завихрение, и поэтому, в лучшем случае, струйки его движутся по образующей гиперболоида [4]. Основное завихрение совершается внутри корпуса, что, наряду с хорошим распылением топлива и его смешением с воздухом, приводит одновременно к обратному процессу укрупнения капелек вследствие ударов капелек о стенки камеры и налипания на этих стенках. Эффект распыления этих форсунок меньше ожидаемого. Пределы регулирования весьма невелики подтекание мазута не предотвращается. Широкого распространения эти форсунки не получили. [c.115]

И. П. Лычкин [23], теоретически исследуя влияние формы межфазной поверхности, нашел, что на выпуклой поверхности скорость абсорбции выще, чем на плоской. К. Н. Шабалин [24] также считает, что абсорбция каплей протекает с большей интенсивностью, чем пленкой жидкости. В силу этого выход жидкости на стены обычно рассматривается, как отрицательное явление [4]. Однако Ю. А. Головачевский. [12] отмечает, что дробление жидкости о стены может в отдельных случаях интенсифицировать процесс абсорбции. Из материалов V.3 видно, что наиболее тонкое диспергирование жидкости происходит при ее ударе о преграду. Сравнение данных по абсорбции фтористого водорода в скруббере диаметром 1 м при работе центробежных и цельнофакельных форсунок (см. рис. V.3 и V.9) показывает, что в первом случае абсолютная величина Kv больше, нежели во втором. Это следует объяснить тем обстоятельством, что из центробежных форсунок практически весь абсорбент вылетает под углом к вертикальной оси форсунки и в колонне небольшого диаметра быстро достигает стен, обладая при этом еще достаточной скоростью. Дробление жидкости о стены увеличивает при этом поверхность массопередачи. Кроме того, должен иметь место дополнительный эффект абсорбции в момент образования новой поверхности. При цельнофакельных форсунках часть жидкости летит вертикально вниз и не достигает стен вообще, либо достигает их при небольшой скорости, что в значительной мере ослабляет вышеуказанный "Эффект. С другой стороны, при увеличении диаметра скруббера значительная часть жидкости, распределяемой через центробежные форсунки, будет подходить к стенам аппарата с низкой скоростью. В этом случае эффект образования вторичных, капель может не компенсировать выход жидкости из процесса. Поэтому в скруббере диаметром 2,3 м некоторое преимущество оказывается уже на стороне цельнофакельных форсунок [15]. [c.233]

Коэффициенты а, р и у при прочих одинаковых условиях. зависят в основном от коалесценции капель. Чем крупнее капли, тем меньше вероятность их столкновений и отрицательный эффект, вызываемый коалесценцией. Увеличение линейной скорости газа наряду с положительным влиянием на процесс массопередачи в полом скруббере приводит к более интенсивной коалесценции. При использовании центробежных и цельнофакельных форсунок суммарное положительное влияние на Ку возрастания Шг проявляется в меньшей степени, чем при применении отражательных форсунок именно потому, что в последнем случае основная часть жидкости распадается на крупные капли. [c.236]

Корневой угол распыливания. Для выяснения влияния корневого угла распыливания на пылеунос из циклонного реактора были проведены опыты на 8%-ном растворе ЫагСОд с использованием нескольких комплектов механических центробежных форсунок, обеспечивавших различные значения при практически постоянных значениях удельной нагрузки и медианного диаметра капель. Опыты проводились при следующих условиях tov = (950...970)° С, г вх = (29...33) м/с, С/1/ц = (0,92...1,1) т/(мЗ ч), = = (225...255) мкм. Результаты этих опытов приведены на рис. 39, в. С увеличением корневого угла распыливания с 71 до 102° унос МазСОз уменьшился с 17,8 до 12,1%. Это объясняется усилением эффекта центробежной сепарации частиц соли с ростом корневого угла распыливания. Оптимальный корневой угол распыливания сточной воды определяется не только требованиями минимального [c.89]

Удельная нагрузка. Влияние удельной нагрузки циклонного реактора на пылеунос изучалось на 8%-ном растворе ЫагСОз с использованием комплекта механических центробежных форсунок, отличающихся постоянными корневым углом и тониной распыливания при различной производительности. Удельная нагрузка в этой серии опытов изменялась в широких пределах от 0,42 до 2,04 т/(м ч). Скорость вылета газовоздушной смеси из горелок, имевших постоянное выходное сечение, при этом изменялась от 16 до 51 м/с. Другие параметры процесса были постоянными 0., = 950° С, =(84...90)°, (1 = (180... 195) мкм. Результаты этих опытов приведены на рис. 39, г. При увеличении удельной нагрузки пылеунос возрастал. Так, если прн й/ /ц — 0,92 т/(м - ч) запыленность сухих дымовых газов составляла 3,78 г/м , а относительная величина пылеуноса — 14,5%, то при б /Уц = 2,04 т/(м ч) запыленность отходящих газов достигла 7,5 г/м , а пылеунос — 25%. Пылеунос увеличивался несмотря на значительное усиление эффекта центробежной сепарации с ростом нагрузки вследствие повышения входных скоростей для газовоздушной смеси. [c.90]

В схеме на рис. 4.1, г сопла форсунок расположены в зоне максимальных скоростей газового потока, которая в каждом сечении циклонного реактора находится на окружности диаметром, близким к диаметру его пережима. Воздействие больших относительных скоростей на пелену жидкости, вытекающей из сопла механической центробежной форсунки, обеспечивает более тонкое ее расныливание по сравнению с распыливанием в неподвижной атмосфере. Такой же эффект дает применение схемы с впрыском сточной воды навстречу тангенциальной составляющей скорости газового потока (рис. 4.1,е). [c.104]

Поддон бассейна 1, являющийся водосборным резервуаром, выполняется из дерева или чаще из бетона и имеет высоту 0,5—1,0 л. Обычно поддон в плане имеет вид вытянутого прямоугольника, длинную сторону которого располагают перпендикулярно господствующему направлению ветров в летнее время с тем, чтобы максимально использовать силу ветра. Форсунки 3 монтируют над уровнем воды на высоте 0,6—1,2 м выходньгми отверстиями вверх с тем, чтобы эжектирующее действие струй воды, вылетающих из сопел, усиливало конвективное движение воздуха. Нередко такие бассейны располагают над конденсаторами или на крыше производственного здания. В этом случае они обязательно окружаются жалюзийными ограждениями 4 высотой 3,0—3,5 м для уменьшения уноса воды ветром. Когда поддон пруда размещают на уровне земли или в выемке, то жалюзи обычно не выполняют, так как они, представляя собой сопротивление для движения воздуха, уменьшают охлаждающий эффект пруда. В брызгальных бассейнах применяются, главным образом центробежные сопла тангенциального типа с выходным отверстием 16—22 мм. При напоре перед соплом 5—7 м вод. ст. производительность таких сопел 5—7 м /ч. Тангенциальные сопла имеют то достоинство, что они меньше подвержены засорению. Материалом для их изготовления обычно служит чугун. [c.297]

Процесс течения газа в центробежной форсунке в данной книге не рассматривается. Этот вопрос анализируется в литературе, посвященной циклонам, а также эффекту Ранка— Хилша. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология