величина чрезвычайно малого диаметра

Для элементного анализа главным образом используют рентгеновскую спектроскопию. Ее преимуществами являются простая процедура количественной обработки, высокие отношения сигнал/шум (см. также рис. 10.2-10). Недостатки рентгеновского анализа в варианте АЭМ вытекают из чрезвычайно малого объема, в котором происходит взаимодействие. Например, для образца толщиной 10 нм при диаметре пучка 10 нм объем, в котором происходит возбуждение, составляет всего 10 мкм , что соответствует анализируемой массе приблизительно 10" -10 г. Кроме того, эффективность сбора рентгеновских лучей определяется пространственным углом детектора. Вследствие изотропного характера рентгеновского излучения только часть фотонов (10 -10" ) регистрируется детектором. Это ограничивает пределы обнаружения рентгеновского микроанализа до 10 °-10" г, если энергодисперсионные детекторы с большим углом сбора фотонов установлены близко к месту электронного воздействия. Пространственное разрешение (например, при получении профиля концентраций поперек межфазной границы) составляет величину порядка 10-20 нм. [c.338]

Наряду с возможностью использования полярных неподвижных фаз или адсорбентов известное преимущество капиллярных заполненных колонок состоит в том, что для них максимально допустимая величина пробы (10—20 мг) несколько больше, чем для обычных капиллярных колонок. Правда, из-за высокого перепада давления (0,2—1,5 ат на 1 л колонки) длина колонки ограничена несколькими метрами. Но, несмотря на это, можно получить хорошие результаты в отношении разделительной способности, отнесенной ко времени. Хотя такие хроматографические колонки на практике считают капиллярными колонками и хотя они требуют при эксплуатации таких же приспособлений (делитель потока в дозирующем устройстве, высокочувствительный детектор), их лучше рассматривать как заполненные колонки чрезвычайно малого диаметра, а не как капиллярные колонки. Свободное поперечное сечение, которое является характеристикой капиллярных колонок, здесь не указывается. Внутреннее пространство капиллярной трубки, которая может иметь капиллярный диаметр (как правило, 0,2—1 мм), заполнено частицами, диаметр которых равен /5— /3 внутреннего диаметра трубки. [c.335]

I Ядро — область плохого кристалла радиусом — растворяется чрезвычайно быстро и вдоль оси дислокации образуется тонкий туннель малого диаметра. Это следует из величины сдвига потенциала в области плохого кристалла, которую нетрудно рассчитать следующим образом. Если радиус ядра 2Ь, [c.62]

Успешная разработка новых промышленных катализаторов крекинга невозможна без создания методов моделирования свойств равновесных катализаторов. В идеальном случае лабораторная дезактивация должна довольно точно воспроизводить условия промышленной установки, где циркулирующий катализатор представлен частицами с самым различным временем эксплуатации и уровнем активности, а приблизительно одинаковая производительность обусловлена периодическим введением свежего и выгрузкой отработанного катализатора. Однако результаты работ [45, 46] показали, что на небольших установках скорости дезактивации чрезвычайно малы и равновесную активность промышленных катализаторов можно достичь только через несколько месяцев непрерывной работы. В какой-то степени это несоответствие можно сгладить, если взять свежий катализатор, близкий по составу к равновесному, и подвергнуть его такой гидротермальной дезактивации, в результате которой величины удельной поверхности, объема пор и активность снизятся до значений, характерных для усредненных показателей равновесного катализатора. Основной недостаток этого метода состоит в том, что после лабораторной дезактивации все частицы имеют одинаковую удельную поверхность, объем и диаметр Пор, а также активность, а у равновесного катализатора в промышленной установке нормализованное распределение этих свойств является асимметричным, поскольку в таком образце имеются частицы и свежие, и равновесные. Правда, решающего значения эти факторы не имеют, так как даже после эксплуатации в реальных промышленных условиях разброс значений тех или иных свойств катализаторов остается незначительным. [c.248]

Это соотношение используется для оценки размеров чрезвычайно малых частиц (вплоть до й= нм) по величине 5уд, определяемой различными методами [23, 24]. Эта оценка является усредненной (приведенной), поскольку реальные частицы преимущественно полидисперсны, имеют неправильную форму и содержат внутренние полости (поры). Для микро- и макрочастиц ввиду легкости определения их размеров вычисляют 5уд, характеризующую суммарную межфазную границу или их каталитическую и адсорбционную способность. Для частиц иных, чем куб или шар, форм при равных диаметрах значения 5уд в 2—5 раз больше. Расчеты 5уд полидисперсных и полиморфных частиц производятся по соответствующим интегральным уравнениям [23]. [c.13]

Как видно из рис. 8, влияние формы слоя на крупных установках -осушки, для которых величина W Q больше 2400, сравнительно невелико. Однако на малых установках осушки, для которых WIQ меньше 800, оно проявляется чрезвычайно сильно. Например, установка осушки с проектной загрузкой твердого осушителя 0,36 кг на 1000 ж суточной производительности по газу будет совершенно непригодна, если отношение LID (длины к диаметру) будет менее трех при отношении LID — 4 эффективность ее будет равна лишь около 55% от достигаемой при отношении < LID равном или больше шести. [c.40]

Исключает ли такое предположение о существовании минимальной энергии зажигания даже в случае Х/с < Одр применимость высказанной ранее концепции, основанной на избыточной энтальпии, — это другой вопрос. Сейчас только можно утверждать, что, хотя скорости реакций не могут возрастать до бесконечности, в рассматриваемом случае они будут превышать скорость реакции, протекающей обычно вблизи источника энергии. Это объясняется тем, что температура в ядре сгоревших газов выше адиабатной температуры пламени (она является суммой температуры пламени и остаточной температуры источника), а также чрезвычайно большим температурным коэффициентом обычной реакции в пламени. Следовательно, можно ожидать, что в случае Х/с<0 р минимальный диаметр пламени й будет мал по сравнению с обычной шириной фронта пламени, а минимальная энергия зажигания будет в соответствии с этим меньше значения, вычисленного по уравнению (I). Наоборот, экспериментальные данные, приведенные в табл. I, как отмечалось выше, показывают, что с1 значительно больше, чем обычная ширина фронта пламени, а минимальная энергия зажигания равна или сравнима по величине с вычисленным значением. Таким образом, хотя рассматриваемый случай, по-видимому, теоретически допустим, пока нет ни одного экспериментального примера, который подтверждал бы его фактиче- [c.14]

Навеской называют массу вещества, необходимую для выполнения анализа. Как правило, чем больше навеска, тем выше и относительная точность определения. Однако работа с большой навеской имеет свои отрицательные стороны получающийся при этом большой осадок трудно отфильтровать, промыть или прокалить, анализ занимает много времени. Наоборот, при слишком малой навеске ошибки взвешиваний и других операций, неизбежные при анализе, значительно снижают точность определения. Таким образом, выбор величины навески анализируемого вещества определяется массой осадка, наиболее удобной в работе. Например, на бумажном фильтре диаметром 7 см можно легко отфильтровать 0,5 г кристаллического сульфата бария ВаЗО . Но с такой же массой аморфных, студенистых осадков гидроксидов Ге(ОН)з, А1(ОН)з или НаЗ Оз-пНгО работать чрезвычайно трудно. [c.190]

Жаротрубные котлы имеют чрезвычайно широкое распространение. Имея большую поверхность нагрева, расположенную внутри котла (жаровая труба), подверженную лучеиспусканию, окруженную со всех сторон водой, эти котлы обладают хорошей теплопередачей и использованием тепла, имеют незначительные потери в окружающую среду топкой при расположении последней внутри жаровой трубы. Величина площади колосниковой решетки ограничена диаметром жаровой трубы в ширину и длиною решетки, удобной для обслуживания (не более 2,4 м). Этим ограничивается паропроизводительность. Для обеспечения хорошей паропроизводительности требуется применение высокосортного топлива. Для сжигания низкосортных и сильно влажных топлив требуется устройство выносных топок. Сравнительно простая очистка котла и газоходов. Мало чувствительны к качеству питательной воды. Простое обслуживание. Расходы на текущий ремонт котлов и внутренних топок, а также обмуровки, не подвергающейся в большей своей части действию высоких температур, невелики. [c.9]

Следует отметить некоторую условность приведенной классификации. При близких значениях эффективных размеров окон и критических диаметров молекул процесс проникновения молекул в полости цеолитов характеризуется значительной энергией активации. Поэтому при низких температурах адсорбционный процесс чрезвычайно замедляется и величина адсорбции становится ничтожно малой. [c.141]

Экспериментами П. Капицы было установлено, что при движении НеИ через тонкие капилляры диаметром 0,2 мкм скорость течения не зависит от давления и длины канала вязкость НеП падает до чрезвычайно малой величины ЫО мкн-сек/м (1 X X 10" мкпз). При увеличении диаметра каналов до 10 мкм скорость течения уменьшается. Такое поведение жидкости, противоречащее общепринятым нормам, получило название сверхтекучести. [c.137]

Быстрые химические процессы полимеризации изобутилена эффективно протекают в потоках в трубчатых турбулентных аппаратах струйного типа. Использование трубчатых аппаратов диффузор-конфузорной конструкции [22] решает чрезвычайно важную проблему, связанную с созданием и обеспечением по всей длине аппарата развитого турбулентного смешения, в том числе и при работе с высоковязкими жидкостями. При применении трубчатого цилиндрического аппарата постоянного диаметра, как уже отмечалось (см. раздел З.2.), уровень турбулетности потока зависит от способа и геометрии ввода реагентов и на начальных участках быстро снижается по мере удаления от входа в аппарат (рис. 3.35, а). Диффузор-конфузор-ный канал позволяет поддерживать высокие значения параметров турбулентности, в частности кинетической энергии К, ее диссипации , коэффициента турбулентной диффузии и т.п., по всей длине трубчатого аппарата, изготовленного из нескольких диффузор-конфузорных секций (диаметр конфузора к диффузору 1 2) строго лимитированной протяженности (рис.3.35, б). Таким образом, в аппаратах этой конструкции параметры турбулентности определяются турбулизацией, возникающей за счет геометрии каналов, при этом они на порядок и более выше уровня турбулентности, создаваемой в объемных реакторах смешения при использовании даже самых эффективных механических устройств. Кроме того, и это важно, высокая турбулентность в зоне реакции при применении трубчатых аппаратов струйного типа диффузор-конфузорной конструкции решает важную проблему, связанную с отрицательным влиянияем высоковязких потоков на технологические показатели промышленных процессов. В этих условиях движение жидкостей, в том числе и высоковязких, отличается чрезвычайной нерегулярностью и беспорядочным изменением скорости в каждой точке потока, непрерывной пульсацией, обусловленных каскадным процессом взаимодействия движений разного масштаба - от самых больших до очень малых при этом в турбулентном потоке при гомогенизации среды основную роль играют крупномасштабные пульсации с масштабом порядка величин характеристических длин, определяющих размеры области, в которой имеется турбулентное движение [23 [c.184]

В своих опытах Жузе при диаметре проволоки 0,3 мм и внутреннем диаметре наружного цилиндра 28 мм, т. е. при зазоре около 14 мм, допускал величину А1 5 и 10°, что вообще выходило чрезвычайно далеко за пределы возможного. Для оценки влияния конвекции Жузе проводил опыты при горизонтальном и вертикальном положении трубки. Заметив при этом очень небольшую разницу в определении величин теплопроводности, он сделал заключение о том, что в его опытах влияние конвекции было, во всяком случае, достаточно мало и не могло значительно исказить результаты. Однако такая оценка влияния конвекции принципиально неверна, так 1 ак при вертикальном и горизонтальном положении трубки менялся лишь характер конвекционных токов, таким образом отмечалась лишь разница между передачей тепла конвекцией при вертикальном и горизонтальном положении цилиндра, которая в принятых условиях опытов составляла не более 5—10% переданного конвекцией тепла. Абсолютная же величина этого количества тепла по отношению к теплу, переданному теплопроводностью, для повышенных температур могла доходить до 100%. Иначе говоря, в опытах Жузе конвекционная передача тепла при повышении температуры прогрессивно перекрывала падение теплопроводности, вследствие чего и был получен подъем кривой теплопроводности. Стремясь получить надежные данные по теплопроводности, Жузе проводил две серии опытов одну по методу Шлейермахера с нагретой проволокой, а другую по методу Винкельмана, в которых вместо проволоки была поставлена трубка. В первой серии опытов отношение диаметров наружного цилиндра и проволоки было 87, а во второй 2,6. Несмотря на это, в обоих случаях Жузе получил сходящиеся результаты, что также послужило для него основанием, чтобы считать полученные данные достаточно точными. [c.168]

Мак-Геффи и Ленера, изображенной на рис. 106. Подобным же образом кривая для метилового спирта указывает на малую адсорбцию, вплоть до р1Ро=0,3. Во-вторых, что чрезвычайно важно, кривые несомненно доказывают, что адсорбция обоих паров на свежеобразованной поверхности стекла полимолекулярна. В опытах Мак-Геффи и даже в опытах Фрэзера, Пэтрика и Смита нельзя было с уверенностью судить о толщине адсорбированного слоя, так как исследователи не знали точно величины истинной поверхности своего стеклянного сосуда. Однако в опытах Д. Г. Фрэзера толщина адсорбированного слоя измерялась непосредственно. Поэтому можно было с уверенностью заключить, что при давлении в 16 мм адсорбированный слой воды имел толщину в 6—7 диаметров молекул. [c.443]

Выяснение влияния величины частицы угля, подвергающегося экстрагированию, на выход экстракта должно быть чрезвычайно интересным, но в этом нанравлении было проведено мало работ вплоть до 1930 г. Имеющиеся в распорян<ении данные показывают, что величина частицы не оказывает большого влияния на выход до тех пор, пока диаметр ее не достигнет 0,001 мм, когда происходит относительно большое увеличение выхода по сравнению с частицами больших размеров (были данные для частиц размером до 6 мм в диаметре). [c.200]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология