Число компонентов

Октановое число смешения. Современныетоварныеавтобензи — ны готовят, как правило, смешением (компаундированием) компонен — тов, получаемых в различных процессах нефтепереработки, различающихся физическим и химическим составом. Установлено, что ДС смеси компонентов не является аддитивным свойством. Октановое число компонента в смеси может отличаться от этого показателя в чистом виде. Каждый компонент имеет свою смесительную характеристику или, как принято называть, октановое число смешения (04С). (34С парафиновых углеводородов как нормального, так и изостроения близки к их 04 в чистом виде. ОЧС ароматических углеводородов, как правило, ниже, чем 04 их в чистом виде эта разница достигает до 30 и более. Например, бензол, имеющий в чистом виде 04 113 единиц, при [c.108]

Гиббс разработал простое уравнение, правило фаз, позволяющее предсказать характер изменения температуры, давления и коицентрации различных компонентов при различных сочетаниях числа компонентов и фаз. [c.114]

При разделении нефти перегонкой и ректификацией получают фракции или дистилляты, выкипающие в определенном интервале температур и представляющие собой та,кже достаточно сложные смеси. В то же время отдельные фракции нефти могут состоять из сравнительно небольшого числа компонентов, заметно различающихся температурами кипения. В связи с этим нефтяные смеси классифицируют на непрерывные, дискретные и дискретно-непрерывные. [c.16]

Число компонентов /г = 1 число фаз ТУ = 2. Тогда шсло стене- Е( 1 свободы // = га + 2 — УУ =1 + 2 — 2 = 1. [c.182]

Во всех случаях число простых колонн на единицу меньше числа, компонентов. [c.222]

Обычно давления и утечки тепла на каждой тарелке, в конденсаторе, кипятильнике и на тарелке питания задаются проектировщиком, что уже занимает 2 (г 4 4- 6 переменных. Также бывают назначены (с -)- 2) переменных, характеризующих сырьевой поток. Если это число заранее назначаемых переменных вычесть из найденной выше суммы, то окажется, что независимо от числа компонентов сырья число степеней свободы проектирования ректификационной колонны, при обычных допущениях, равно четырем [c.352]

При алгоритмическом синтезе наиболее часто используют метод динамического программирования. Этим методом последовательно синтезируют оптимальные схемы разделения всех групп компонентов, которые можно получить из исходной смеси, начиная с наименьших трехкомпонентных групп и постепенно переходя к большим. При переходе к увеличенному числу компонентов в группе используют уже найденные оптимальные схемы для разделения групп с меньшим числом компонентов. [c.133]

Проиллюстрируем применение метода динамического программирования на примере разделения смеси из четырех компонентов АВСО. Выбор оптимальной схемы разделения осуществляют в два этапа. На первом определяют критерий оптимальности для всех возможных групп разделения, составляющих исходную смесь. Определяющим параметром здесь является номер легкого или тяжелого ключевого компонентов. Общее число возможных колонн разделения, отличающихся числом компонентов в питании, номером первого и тяжелого ключевого компонентов, определяется соотнощением [c.133]

При большом числе компонентов можно значительно упростить алгоритм синтеза, принимая для сравнительного анализа не все возможные варианты схем, получившиеся в процессе эволюции, а только наиболее перспективные, отбираемые, например, при помощи рассмотренных выше эвристик. [c.136]

Гомогенная система, состоящая из двух или большего, числа компонентов, называется раствором. Состав раствора может непрерывно изменяться в определенных пределах. [c.11]

К сожалению, подобную расчетную процедуру нельзя применять к системам с числом компонентов больше трех, ибо получаются уравнения высоких степеней (на единицу меньше п), трудно или вовсе не поддающиеся решению. [c.74]

Выбор аргумента функций распределения состава непрерывных нефтяных фракций. Состав многокомпонентных систем, содержащих конечное число компонентов, задается дискретным рядом чисел, например мольными долями составляющих смесь веществ. При достаточно большом, хотя и конечном числе компонентов расчет процессов разделения подобных смесей приводит к большому числу алгебраических уравнений, трудно поддающихся совместному решению. [c.112]

Расчет и построение диаграммы однократной перегонки нефтяной фракции в присутствии HjO. В параграфе 4 была изложена теория однократной перегонки в присутствии HjO дискретной смеси углеводородов с конечным числом компонентов. Основные расчетные соотношения этой теории могут быть легко преобразованы к виду, удобному для расчета такой же перегонки нефтяных фракций, рассматриваемых как непрерывные смеси с практически бесконечным числом компонентов. С другой стороны, и характерные особенности процессов перегонки дискретных и непрерывных углеводородных смесей практически идентичны. Это позволяет непосредственно представить вид, который должна иметь изобарная диаграмма возможных состояний подвергающейся однократной перегонке системы нефтяная фракция — НоО в координатах температура.процесса — относительное количество HjO в смеси, для различных степеней отгона углеводородной части системы. [c.115]

К1 — константа фазового равновесия -го компонента — расход жидкостного потока, кмоль/ч и — расход 1-го компонента в жидкостном потоке, кмоль/ч М. — молекульная масса, кг/моль N — число теоретических тарелок число секций И — число реальных тарелок Р — общее давление в системе, Па Р — давление насыщенных паров г-го компонента, Па ДЯ— перепад давления, Па р — общее число компонентов смеси С — тепловая нагрузка, Вт й — флегмовое число (R=L D) [c.8]

Для тройной смеси, в отличие от систем с числом компонентов больше трех, уравнение ( .23) решается непосредственно, без привлечения метода постепенного приближения, путем его преобразования к следующему квадратному уравнению [c.263]

Системы с поддающимся определению конечным числом компонентов от трех и более называются многокомпонентными. Примерами подобного рода углеводородных систем являются природный нефтяной газ, газы термического и каталитического крекинга, смесь газов пиролиза, контактные газы установок дегидрогенизации н-бутана или этилбензола. Примеры эти можно было бы умножить, однако достаточно ограничиться замечанием, что число компонентов в таких системах сравнительно невелико и редко превосходит два десятка, чаще нie всего бывает значительно меньше. [c.344]

В случае большого числа компонентов совместное решение этих уравнений представляет немалые трудности. Для облегчения расчетной процедуры были предложены различные приемы их сочетания. Ниже приводятся некоторые из этих приемов. [c.358]

Режим минимального орошения полной колонны. Обе секции полной ректификационной колонны имеют общую зону инвариантных составов только для фракционировки первого класса. При разделении второго класса, когда один или большее число компонентов отсутствуют в одном или в обоих продуктах полной колонны, области предельных концентраций уже пе совпадают с составами равновесных фаз питания и для соответствующей секции располагаются на некотором промежуточном уровне между сечениями ввода питания и отвода продукта. [c.381]

Число точек пересечения оперативной линии с кривой равновесия для бинарной системы равно двум. Соответственно анализ уравнения (V.23), в которое входит в степени, равной числу компонентов,,показывает, что определенному составу кон- [c.412]

Чистые химические соединения, из которых состоят фазы системы и которые могут обратимо переходить из одной фазы в другую, называются компонентами. За число компонентов принимается число независимых химических индивидуумов, необходимое для составления фаз системы при всех ее изменениях. Таким образом, необходимо, чтобы состав каждой фазы системы и всей системы в целом мог быть выражен через те химические индивидуумы, которые были приняты за компоненты системы. При этом надо иметь в виду, что не все компоненты обязательно должны присутствовать во всех фазах и что все взятые компоненты могут быть введены в систему извне, независимо друг от друга и в любом количестве. Каждая фаза системы должна содержать по крайней мере один компонент, который может замещаться тем же компонентом другой фазы. [c.7]

Правило фаз ничего не говорит о том, какие получаются фазы при достижении равновесия, и фиксирует лишь число фаз, отвечающее данному числу степеней свободы прн заданном числе компонентов системы и наоборот. [c.8]

Системы с тремя или большим числом компонентов называются многокомпонентными. [c.301]

Таким образом, при уточнении состава продуктов по приведенным у Лвнениям вместо итерационного решения исходной системы уравнений высокой размерности с большим числом компонентов решается небольшая система уравнений без итераций. [c.93]

Число компонентов или целевых фракций в исходной смеси Число промежуточных и конечных продуктов разделения, включая сырье (подгруппы) [р(р+1)/2] Число решаемых подсистем синтеза (подпро блем) [(р—1)р(р+1)/б] Число возможных структур или схем разделения. Г2(о-П]1 р (р-1) [c.101]

Таким образом, в методе динамического программирования вначале рассматривают синтез оптимальных подсистем ректификации. В первую очередь определяют подгруппы всех компонентов, состоящие из сырья, промежуточных и конечных продуктов разделения с числом компонентов или фракций больше двух. Далее для каждой группы рассчитывают все подсистемы или подпроблемы, т. е. все технологические схемы, обеспечивающие возможное разделение подгрупп компонентов. Наконец, результаты расчета каждой подсистемы суммируют по принципу оптимальности Белмана н [c.133]

Размерность азеотропа соответствует размерности элемента концентрационного симплекса, на котором расположена азеотропная точка. Величины, стоящие в скобках, определяют число азеотропов данной размерности в симплексе концентраций. Число классов диаграмм резко возрастает с увеличением числа компонентов. Так, для бинарных смесей число классов равно 2, для трехкомнонент-,ных —7, для четырехкомпонентных —51 и для пятикомпонентных — 899. [c.193]

Здесь верхнпп индекс обозначает размерность элемента квадрата, на котором расположена особая точка, а нижний — равен числу компонентов, образую- [c.196]

Совмещенные реакционно-ректификационные процессы очень сложны, и строгий расчет их пока не создан. Однако имеются расчеты для некоторых упрощенных случаев [47—50], Так, Марек [51] предложил общий метод расчета ректификации при наличии химической реакции, взяв за основу итерационный расчет ректификации по Сорелю и Мак-Кэбу и Тиле. При этом наличие химической реакции в жидкой фазе учитывается введением в уравнения материального и теплового балансов дополнительных членов, соответствующих изменению количества вещества и тепла за счет реакции. Общность метода состоит в том, что он не ограничен числом компонентов, типом реакции и т, д, В общем случае, для расчета необходимы исходные данные в полном объеме (для концентрационного симплекса я-ко.мпонентной смеси в целом) о скорости реакции, тепловом эффекте, фазовом равновесии жидкость — пар, Мареком учтены возможные упрощения метода, связанные с рациональными допущениями, которые встречаются при обычном расчете ректификации, В итерациях, наряду с предположением определенных концентрации, предполагается также общее прореагировавшее количество вещества и учитывается в связи с этим задержка жидкости на каж- [c.208]

Для построения теории процессов перегонки нефтяных фракций оказался плодотворным предложенный А. М. Трегубовым метод, согласно которому нефтяную фракцию представляют как непрерывную систему, состоящую из практически бесконечно большого числа компонентов. При этом, очевидно, мольная доля каждого псевдокомпопента в жпдкой пли паровой фазе представится дифференциалом х или у, ибо отдельные составляющие могут входить в такую систему только в. бесконечно малом количестве, п на кривой ИТК сложной нефтяной фракции каждый компонент представится точкой. [c.104]

Для определения числа степеней свободы проектирования необходимо выписать все независимые уравнения, характеризующие установившийся режим работы колонны, перечислить все переменные, входящие в эти уравнения, и найти разность между общим числом переменных и числом уравнений. Эта задача рассматривалась Джиллилендом и Ридом, а также Куоком, установившими, что нри обычном задании исходных данных число степеней свободы не зависит от числа компонентов в сырье и равно 4. В случае бинарной системы это было ясно непосредственно, ибо нри заданном количестве и состоянии сырья и рабочем давлении процесса разделения для определенности режима разделения в колонне достаточно было закрепить хи, хд, нли и выбрать значение или х , т. е. сечение ввода сырья в колонну, в интервале концентраций, обеспечивающем получение минимального числа контактных ступеней. Однако для многокомпонентной системы такой окончательный вывод о числе степеней свободы проектирования можно сделать лишь после довольно внимательного анализа. [c.346]

Данное условие выдерживается для систем любой сложности, но в случае смесей с числом компонентов больше трех, очевидно, не поддается графическому изображению. Ввиду постоянства флегмового числа фигуративные точки встречных на одном уровне потоков на участке от тарелки питания до ОПК должны лежать в точках пересечения соответствующей оперативной линии с прямыми gfpL и СРрСрр, на которых располагаются и концы коноды характеризующей ОПК° отгонной секции. Это позволяет на пересечении оперативной линии ОСт с прямой gfpL найти фигуративную точку флегмы стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции. Следует отметить несовпадение коноды [c.394]

Как показывает внимательное рассмотрение, число степеней свободы проектирования или иначе число определяющих режим разделения независимых началытых условий лишь 1 осиенно зависит от числа компонентов исходной системы, главным же образом оно определяется числом нулевых продуктовых кон-центраци , которые желательно обеспечить в остатке п в дистилляте. [c.317]

В ректификации сложных систем второй класс разделения встречается наиболее часто, ибо задача полного удаленпя одного или большего числа компонентов из концевых продуктов является обычной целью ректификации многокомпонентных систем. [c.343]

Число возможных зон инвариантных составов для укрепляющей колопиы па единицу меньше числа компонентов сырья, ибо начальная ОПК с<)держит все компоненты, а последняя — только два. [c.357]

В отличпе от аналитического расчета простой колонны, где используется одно лишь уравнение концентраций для каждой секции, здесь их число равно числу компонентов системы, поэтому с увеличе 1ием числа составляющих расчет разделения заметно осложняется. Другим осложняющим фактором при определении температур паровых и жидких потоков является необходимость решения уравнений изотерм методом постепонного приблил еиия. Как указывалось выше, это затруднение удается преодолеть путем использоваиия относительных летучестей вместо констант фазового равновесия, однако лишь за счет внесения определенной неточности в результаты расчета. Остановимся подробнее иа этом вопросе. [c.392]

Химия (1986) -- [ c.164 ]

Физическая и коллоидная химия (1988) -- [ c.105 , c.106 ]

Физическая химия (1987) -- [ c.161 , c.163 ]

Химия (1979) -- [ c.171 ]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.19 ]

Руководство по физической химии (1988) -- [ c.143 ]

Физическая химия (1978) -- [ c.93 ]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.19 ]

Очерки кристаллохимии (1974) -- [ c.415 , c.416 ]

Химия (1975) -- [ c.161 ]

Правило фаз Издание 2 (1964) -- [ c.134 ]

Технология минеральных удобрений и солей (1956) -- [ c.50 ]

Химическая термодинамика (1950) -- [ c.181 ]

Правило фаз Издание 2 (1964) -- [ c.134 ]

Препаративная органическая химия Издание 2 (1964) -- [ c.19 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология