Число теоретически компонентов

Таким образом (4.28) представляет собой уравнение материального баланса для абсорбера с п теоретическими тарелками и связывает начальную и конечную концентрации целевого компонента в газовой фазе с технологическими параметрами процесса и числом теоретических тарелок. [c.81]

По коэффициенту извлечения ключевого компонента и числу теоретических тарелок по формуле абсорбции или графику Крейсера (см. рис. 26) определяется абсорбционный фактор ключевого компонента Лкл- [c.84]

Определяются коэффициенты извлечения фг всех компонентов по формуле абсорбции или графику Крейсера на основании их абсорбционных факторов и числа теоретических тарелок. [c.84]

Порядок расчета десорбции аналогичен порядку расчета абсорбции при заданных давлении процесса, составе, количестве и температуре насыщенного абсорбента и отпаривающего агента, коэффициенте отпарки ключевого компонента и принятом числе теоретических тарелок т. [c.85]

Компонент Летучесть компонента относительно 1,3-бутадиена Минимальное число теоретических тарелок [c.110]

Минимальное число теоретических тарелок, необходимое для такого отделения данного компонента от 1,3-бутадиена, чтобы степень чистоты как дистиллята, так и остатка составляла 98%, было рассчитано при помощи уравнения Фенске [c.110]

В случае сложных углеводородных смесей, таких как смазочные масла, нельзя рассматривать вершины тройной диаграммы как изображение чистых компонентов или классов компонентов. Однако физические свойства экстракта или рафината значительно отличаются от свойств исходной смеси и поэтому шкалу различия их свойств можно представить как основание треугольника, а растворитель — как его вершину. Обычно применяемая шкала является шкалой изменения удельного веса или вязкостно-весовой константы. По этим диаграммам, построенным по экспериментальным данным, можно найти объем каждой из равновесных фаз, их состав и физические свойства масла, присутствующего в каждой фазе [71—73]. Можно также определить выход очищенного масла и число теоретических ступеней, которые требуются для осуществления заданной степени очистки [74]. [c.278]

В промышленной практике температурный градиент иногда используется для создания рефлюкса в том случае, когда температура рафината выше, чем температура экстракта во фракционирующей системе. Однако, если температура экстракта не. поддерживается ниже температуры полного смешения растворителя с более растворимым компонентом, экстракт будет содержать более растворимый компонент с некоторым количеством менее растворимого компонента, независимо от числа теоретических ступеней разделения. В тех случаях, когда происходит полное смешение, как в случае с низкокипящими ароматическими и многими селективными растворителями, вторая фаза, которая необходима для перемещения менее растворимых компонентов в рафи-натную часть фракционирующей системы, может быть создана применением второго растворителя. Для этой цели может быть использована парафино-циклопарафиновая фракция, кипящая в других температурных интервалах, чем исходное смазочное масло. [c.280]

Если в смесь углеводородов ввести третье вещество, которое увеличит относительную летучесть компонентов, то число теоретических тарелок, необходимое для разделения этих углеводородов, резко снизится. Если добавляемый третий компонент менее летуч, чем исходные углеводороды, то его вводят сверху колонны и выводят снизу вместе с остатком. Такая ректификация называется экстрактивной. При этом вводимое вещество называют растворителем, ввод его в систему приводит к повышению коэффициентов относительной летучести из-за различной растворимости в нем компонентов смеси. [c.207]

Связь между температурами кипения разделяемых компонентов смеси и числом теоретических тарелок п еор характеризуется графиком Брега и Люиса (рис. 124), в основе которого лежит уравнение [c.234]

На верхней горизонтальной оси находят значение начальной концентрации компонента в исходном продукте Из этой точки проводят вниз вертикальную линию до пересечения с кривой конечной концентрации компонента в получаемом продукте От точки пересечения проводят горизонталь до линии логарифма коэффициента а и затем опускают перпендикуляр на нижнюю ось, где и находят требуемое число теоретических тарелок. [c.235]

Последовательный расчет расходов и составов фаз для всех ступеней продолжается до тех пор, пока концентрация распределяемого компонента в газе не станет равной (или меньшей) его конечной концентрации. Номер этой ступени равен минимальному числу теоретических ступеней п ., при котором может быть достигнута заданная степень извлечения при данном расходе абсорбента. Если составы фаз выражаются в кг/м или кмоль/м , то при численном расчете необходимо находить плотности фаз на всех ступенях. [c.45]

В уравнении (111.14) концентрации выражены в относительных мольных или массовых единицах. Строго говоря, только при таком способе выражения составов расходы фаз, характеризуемые расходами инертных компонентов, можно считать постоянными. Мольные, массовые, объемные расходы обычно меняются в процессе массопередачи. Однако при малых концентрациях распределяемого компонента эти изменения невелики, В этом случае, если линия равновесия линейна при выражении концентраций в мольных или массовых долях, либо в кг/м , уравнением (111.14) можно пользоваться для расчета числа теоретических ступеней, подставляя в него соответственно мольные,. массовые или объемные расходы фаз. Для жидкостной экстракции при условии, что [c.46]

Для определения числа теоретических ступеней, необходимых для осуществления процесса бинарной ректификации, кроме параметров исходной смеси и составов куба и дистиллята нужно задать флегмовое число и номер теоретической ступени, на которую подается питание. Выбор последней обычно производится в процессе расчета, так, чтобы общее число ступеней было минимальным. Оптимальной чаще всего является подача питания на первую (считая сверху) ступень, с которой стекает жидкость, содержащая меньше легколетучего компонента, чем в исходной смеси. [c.58]

Для ступеней, лежащих ниже ступени питания, вместо систем уравнений (111.58) решают систему уравнений (111.59). Расчет продолжается до тех пор, пока содержание легколетучего компонента в жидкости, стекающей с какой-либо ступени, не станет меньше его содержания в кубовом остатке. Номер этой ступени равен числу теоретических ступеней, при котором кубовый остаток содержит не более заданного количества легколетучего компонента. [c.59]

Определить число теоретических тарелок и состав газа, выходящего из абсорбера. Эффективность тарелки для каждого компонента принимается одинаковой. Изменением температуры в абсорбере пренебречь. [c.47]

Как следует из таблицы, число теоретических тарелок для различных компонентов не одно и то же, поэтому необходимо принять второе приближение. В качестве второго приближения возьмем Фо, =0,10 и Фс, = 0,95. Результаты расчета после второго приближения представлены в таблице. [c.48]

Зависимость числа теоретических тарелок от относительной летучести и разности температур кипения компонентов [c.55]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ТАРЕЛОК В ПРЕДЕЛАХ МАЛЫХ И БОЛЬШИХ КОНЦЕНТРАЦИЙ ЛЕТУЧЕГО КОМПОНЕНТА [c.62]

Графический метод. При графическом определении числа теоретических тарелок п для разделения смесей в пределах очень высоких или очень низких концентраций летучего компонента используется диаграмма у—х, построенная в логарифмических координатах. [c.64]

Приведенный метод расчета числа тарелок, основанный на предположении о постоянстве количеств пара и жидкости по высоте колонны, оправдан только при расчетах разделения смесей близкокипящих компонентов. Для смесей, температуры кипения компонентов которых значительно отличаются, изложенный метод может привести к большим погрешностям в определении необходимого числа тарелок. Для проверки полученного числа теоретических ступеней разделения необходимо произвести проверочный расчет колонны с учетом теплового взаимодействия потоков жидкости и пара по высоте колонны. [c.76]

Ректификация обеспечивает разделение компонентов и в том случае, если их температуры кипения различаются всего лишь на 0,5 °С. Применяя ректификационные колонны с числом теоретических тарелок порядка 400—500, как это требуется при разделении изотопов, удается разделять смеси компонентов с разностью телшератур кипения всего лишь 0,05 °С. С помощью [c.40]

К1 — константа фазового равновесия -го компонента — расход жидкостного потока, кмоль/ч и — расход 1-го компонента в жидкостном потоке, кмоль/ч М. — молекульная масса, кг/моль N — число теоретических тарелок число секций И — число реальных тарелок Р — общее давление в системе, Па Р — давление насыщенных паров г-го компонента, Па ДЯ— перепад давления, Па р — общее число компонентов смеси С — тепловая нагрузка, Вт й — флегмовое число (R=L D) [c.8]

Исследования процессов перегонки и ректификации нефтяных смесей показывают, что среди различных физикохимических и термодинамических свойств наиболее сильное влияние на разделение оказывают константы фазового равновесия компонентов смеси. В ряде случаев, например, при четкой ректификации бензиновых фракций, относительная ошибка в расчете констант фазового равновесия компонентов до 20—30% приводит к изменению требуемого флег-мового числа в 1,5—2 раза [36], а прн низкотемпературном разделении природных газов ошибка в 4,5% требует увеличения числа теоретических тарелок на 10% и орошения на 5%, ошибка же в 15% приводит к снижению производительности на 2,4% [37]. Поэтому расчету констант фазового равновесия компонентов должно уделяться самое серь-10 г % езное внимание. [c.42]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]

В табл. 11.5 иллюстрируется указанная процедура расчета применительно к разделению пятикомпонеитиой смеси АВСПЕ на чистые компоненты [43]. Для данной смеси имеется 10 подгрупп из 2, 3, 4 и 5 компонентов, для разделения которых могут быть использованы 20 подсистем. При расчете разделения бинарных смесей А В, ВС, СО и ОЕ ка чистые комяоненты определяют оптимальные условия разделения давление, флегмовое число н число теоретических тарелок. Затем рассматривают разделение трехкомпонентных смесей н определяют опти-мальную схему по минимуму приведенных затрат. Например, для смеси АВС сравнивают стоимость разделения по схемам [c.135]

I ектификацин сырья L на продукты i и /) при минимальном для данного разделения числе теоретических тарелок. Если задаться целью обеспечить переход от одного продукта колонны к другому при целом числе теоретических тарелок в условиях полного орошения и нри заданных двух концевых концентрациях Хоь н кщ, то можно найтп несколько таких сопряженных значений К п О, фигуративные точки которых принадлежат отрезкам ти и к1, однако относительные количества этих продуктов и содержаппе в них двух других компонентов будут различаться. [c.254]

Это уравнение используется в расчете найм ньшего для запроектированного разделения числа теоретических тарелок, отвечающего режиму полного орошения колонны. Так, при известных продуктовых концентрациях по компонентам г и число теоретических тарелок колонны, согласно уравнению (VIII.16), должно составить [c.357]

Представляется наиболее целесообразным вывести из уравнений (VIII.16) и (VIII.18) выражения, связывающие либо только концентрации в дистилляте, либо только концентрации в остатке с относительными летучестями компонентов и числом теоретических тарелок колонны. Чтобы исключить из этих уравнений относительное число кмолей остатка RIL и концентрации хщ, можно использовать по три таких уравнения, написанных для любых трех произвольных компонентов к, I ш т системы. Путем элементарных преобразований могут быть получены расчетные соотношения следующего общего вида [c.358]

Для фиксирования определенного режима полного орошения ко.лопны, помимо закрепленного в начальных условиях числа теоретических тарелок N, необходимо назначить еще одну степень свободы, В качестве последней принимается либо относительное количество одного из продуктов колонны, либо концентрация произвольного компонента в исходном сырье. Тогда с помощью найденных по уравнениям (VIII.29) и (VIII.30) концентраций хщ и xr можно из материального баланса колонны (VIII.8) рассчитать полный состав хц сырья по всем компонентам. [c.363]

Дна последних уравпепия используются в расчете наименьшего для занроектированного разделения числа теоретических тарелок, отвечающего резкиму полного орошения колопиы. Так, ири известных продуктовых коицеитрациях по компонентам I и / число теоретических тарелок колонны согласно ( 11.27) Д0Л5КП0 составить [c.316]

В точке С, на выходе из первой теоретической тарелки, газовая фаза с концентрацией целевого компонента ур встречается с жидкой фазой, концентрация целевого компонента в которой х1<х . И вновь начинается переход целевого компонента из газовой фазы в жидкую до установления нового равновесия. Повторив описанные построения, получим треугольник СРЕ, соот1зетствуюш,ий второй теоретической тарелке, и т. д. Число треугольников, построенных таким образом между рабочей и равновесной линиями от точки В до точки А, соответствует обш,ему числу теоретических тарелок массообменного аппарата. Число теоретических тарелок зависит от расстояния между рабочей и равновесной линиями, т. е. от двил- ущей силы массообменного процесса Ау и Ах. Чем меньше расстояние между рабочей и равновесной линиями, тем меньше движущая сила процесса, тем больше требуется ступеней контакта фаз, т. е. тем больше требуется теоретических тарелок. [c.78]

По формуле десорбции или графику Кремсера по числу теоретических тарелок и коэффициенту отпарки определяется фактор отпарки ключевого компонента 5кл. Далее, в соответствии с константами равновесия рассчитываются факторы отпарки для всех компонентов. [c.85]

По рассчитанным факторам абсорбции всех комионе [тов и принятому числу теоретических тарелок в абсорбере (семь) по графику Кремсера определяют коэффициенты извлечения всех компонентов. Для этого на оси абсцисс находят значение Ai, восставляют перпендикуляр до пересечения с кривой теоре-164 [c.164]

Требуемое число теоретических тарелок зависит от ряда параметров, главным образом от разности температур кипения разделяемых 1 омнонентов смеси (величины коэффициента относительной летучести) четкости погоноразделения, т. е. от состава получаемых ректификата и остатка флегмового числа, т. е. от кратности орошения к ректификату. Чем меньше разность температур кипения разделяемых компонентов смеси, тем более полога кривая равновесия и тем больше требуется тарелок. [c.234]

Критерием оценки возможного применения ректификации для разделения углеводородных смесей на составляющие их компоненты, как известно, является коэффициент относительной летучести. Чем больше этот коэффициент, тем легче разделяются компоненты смеси. В табл. 39 приведены результаты расчета числа теоретических тарелок, требуемых для разделения смесей с различным значением коэффициента летучести и получения ректификатов различного состава. Анализируя данные этой таблицы, можно заключить, что для повышения чистоты ректификата, например, с 0,90 до 0,99 требуется примерно в 2 раза увеличить число тарелок. Видно также, что для разделения смесей с низкой летучестью необходимо исключительно большое число тарелок. Так, для разделения смеси с коэффициентом относительной летучести 1,05 при чистоте ректификата 0,99 требуется 189 тарелок. При коэффициенте относительной летучесш 1,2 и той же чистоте ректификата требуется только 50 тарелок и т. д. [c.323]

Определяют число теоретических тарелок п для каждого компонента графическим способом. Если первые принятые значения абсорбированных (десорбированных) долей выбраны правильно, то число действительных Пд тарелок, нолучешюе для каждого компонента, будет одним и тем же [c.47]

При постоянных производительности по газу, давлеиии и составе газа имеется три параметра, с помощью которых контролируется процесс абсорбции скорость циркуляции абсорбента, температура в колонне и чи ло теоретических тарелок. Рис. 73 является графиком уравнения (101). Он устанавливает соотношение между коэффициентом абсорбции, числом теоретических тарелок и степенью извлечения калгдого компонента. При пользовании графиком среднее значение К молшо определить, принимая температуру в абсорбере, равной средней температуре масла и газа на входе в абсорбер плюс 5—6° С. Гидравлическое сопротивление в большинстве абсорберов промышленных установок мало, поэтому давление абсорбции можно считать ностоянньну. [c.132]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Следующая стадия расчета ректификационной колопны — определение числа теоретических тарелок и количества орошения, необходимых для данной степени разделения ключевых компонентов. Имеется неопределенное число сочетаний этих двух переменных, позволяющих получить желаемую чистоту разделения. На рис. 77 в общем виде представлена кривая зависимости числа теоретических тарелок от количества орошения. По существу эта кривая является гиперболой, одна из ветвей которой ассимптотически приближается [c.142]

Принимая, как обычно нри проектировании, число теоретических тарелок в абсорбере равным четырем, полагают, что скорость циркуляции раствора должна быть достаточно высокой, чтобы концентрация растгора поддерживалась иа уровне, обеспечивающем необходимую массопередачу. Практика показывает, что скорость циркуляции раствора не является решающим фактором при следующих давлениях газа и концентрации кислых компонентов в нем [c.272]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология