Потери напора в насосах

У центробежных пасосов, как и у поршневых, различают вакуумметрическую и геометрическую высоту всасывания. Вакуумметрическая высота всасывания любого насоса (в метрах) слагается из геометрической высоты всасывания Нг в, потерь напора во всасывающем трубопроводе Нс.в, скоростного напора во всасывающем 2 [c.138]

Графический метод расчета трубопроводов существенно упрощает расчеты При последовательном соединении труб различного диаметра предварительно строят характеристики каждого участка трубопровода (/, 2, 3), затем потери напора суммируются сложением ординат кривых а, Ь, с на рис. II, а. При параллельном соединении труб (рис. 11,6) общий расход определяется, как сумма расходов на участках 2, 3, 4, а полная потеря напора определяется как потеря на одном из них (а, Ь, с). Аналогично производится построение суммарных характеристик насосов (если применить их последовательное включение в случае недостаточности напора, развиваемого одним насосом) и при их параллельном включении для работы на один трубопровод в случае недостаточности расхода. Данные по сортаменту, арматуре и коррозионной стойкости труб приведены в работах [40, 48]. [c.37]

Обвязка поршневых насосов включает всасывающий и нагнетательный трубопроводы с задвижками, обводную (байпасную) линию, воздушный колпак, предохранительный и обратный клапаны. Всасывающие трубопроводы обычно имеют небольшую длину, определяемую допустимой потерей напора на всасывании насоса. [c.65]

При расчете высоты всасывания поршневых насосов надо учитывать потери напора на преодоление сил инерции во всасывающем трубопроводе. Эти потери обусловлены неравномерностью подачи поршневого насоса (см. стр. 143), в результате чего на столб жидкости, находящейся во всасывающем трубопроводе и движущейся с некоторым переменным ускорением, действует сила инерции, направленная в сторону, противоположную направлению движения жидкости. [c.132]

Потерю напора, вызванную местным сопротивлением, можно определить непосредственным измерением разности показаний манометров, поставленных до и после этого сопротивления. На преодоление местных сопротивлений тратится значительная часть общей мощности, потребляемой насосом. Поэтому обычно ограничивают применение фасонных частей на насосных установках и избегают установки труб с резким изменением сечения и направления движения жидкости. [c.16]

Высоту опорной части колонны определяют как сумму допускаемой положительной высоты всасывания насоса и высоты потери напора па линии всасывания. Ошибка в расчете высоты опорной части колонны может, привести к вскипанию части продукта и даже остановке горячего насоса. [c.93]

Таким образом, вакуумметрическая высота всасывания складывается из геометрической высоты всасывания, скоростного нанора при входе жидкости в насос и потерь напора на линии всасывания. [c.107]

Давление жидкости на выкиде насоса зависит от потери напора при движении жидкости по трубопроводу, высоты подъема жидкости, давления в приемной емкости и определяется следуюш ей формулой (см. рис. 3. 14) [c.43]

Протечки жидкости через радиальный зазор обусловливают потерю энергии, аналогичную индуктивному сопротивлению, уменьшающему подъемную силу. Зазор обычно принимают равным б < 0,00Ш, что обусловливает потерю напора насоса h не более 1%. Гидравлический к. п. д. осевого насоса г]р = Н/(Н + /i ) = - 0,9-0,95. [c.104]

Причем здесь насос — спросит читатель. В разделе 2.2 мы отмечали, что при обработке раствора постоянными магнитами возникает вопрос, откуда черпается энергия, и это наводит на подозрение о вечном двигателе. Вспомним формулу (3), определяющую силу р2,— в нее входит величина скорости потока жидкости. Эту скорость создает тот самый насос, который перекачивает рассматриваемую жидкость. В отсутствие магнита потери напора насоса связаны только с преодолением гидравлического сопротивления в трубопроводе, а после установки магнита — еще и на создание силы Лоренца. Как видим, никакого вечного двигателя нет, просто насосу приходится больше трудиться. Энергия этого же насоса расходуется и на перемещение ионов внутри жидкости под действием все той же силы р2. [c.47]

Для эксплуатации дизельного топлива большое значение имеет его прокачиваемость, особенно при низких температурах воздуха. Прокачиваемость топлива зависит от вязкости. С увеличением вязкости топлива возрастает сопротивление в топливной системе. При больших потерях напора нарушается нормальная подача топлива к насосу и он начинает работать с перебоями [21]. [c.39]

Расстояние между питательным резервуаром и насосом незначительно, поэтому потерей напора в приемной линии пренебрегаем (к = 0). Поскольку резервуары негерметичны, = р,-к) Давление на выкиде насоса [c.48]

В случае сложных гидравлических систем графический расчет может оказаться неудобным или практически невыполнимым. Тогда составляют систему уравнений, описывающих потери напора по участкам, балансы расходов в узлах и характеристики концевых устройств и машин (резервуаров, насосов, предохранительных клапанов, насадков). В этой замкнутой системе число неизвестных равно сумме числа узлов, участков, входов и выходов. Такие системы решаются с помощью ЭВМ. [c.138]

Элементы, создающие потенциальную или кинетическую энергию, — компоненты-источники. Примерами таких элементов являются идеальные компрессоры и насосы, не обладающие потерей напора или утечкой потока различные нагреватели и т. д. [c.136]

При изменении частоты вращения п, напорные характеристики насоса H=f Q) представляют собой конгруэнтные кривые (рис. 2.8), и рабочая точка, перемещаясь по характеристике сети, дает различные значения подачи Qp . При крутых характеристиках системы Яс и малых значениях Яст этот метод не приводит к большим дополнительным потерям в гидравлической системе, так как в любых режимах напор насоса в сети согласован между собой. Коэффициент полезного действия насосной установки tih у примерно равен к. п. д. насоса т),- при частоте вращения л/. [c.62]

Каждый участок трубопровода должен обеспечить заданный расход при соответствующей потере напора. Это обеспечивается установкой насосов или разностью геометрических высот соответствующих точек трубопровода. [c.62]

При значительной вязкости перекачиваемой жидкости увеличиваются потерн на трение и уменьшается напор насоса, а потребляемая им мощность возрастает. С увеличением вязкости жидкости к. п. д. насоса снижается главным образом из-за усиления трения жидкости о колесо пасоса, т. е. вследствие возрастания так называемых дисковых потерь. [c.205]

Очевидно, <1ем больше статический напор Яс1 в общем значении напора сети, тем меньше потери напора в дросселе для данной подачи и тем выше к. п. д. насосной установки. Вследствие больших значений местной скорости регулирующий орган (дроссельный клапан) быстро изнашивается и возникает опасность неплотного закрытия его при остановке насоса. Дросселирование на всасывающей линии не нашло практического применения из-за опасности возникновения кавитации. [c.62]

Поверка ТПУ с помощью поверочной установки на базе весов ОГВ с накопительной емкостью и переключателем потока (рис.5.1). Емкость-хранилище предназначена для хранения поверочной жидкости и ее вместимость должна превышать не менее чем в 2,2-2,5 раза максимальную вместимость поверяемой ТПУ. Количество, производительность и напор насосов выбирают с > т етом значений поверочных расходов, потерь давления в гидравлической системе и необходимости поддержания избыточного давления на выходе ТПУ не менее 0,1 МПа. В качестве указателя расхода могут использоваться любые общепромышленные расходомеры. Для регулирования расхода могут применяться или специальные регуляторы расхода, или запорные устройства (задвижки, краны). [c.157]

Поверка ТПУ с помощью поверочной установки на базе весов или мерников с накопительной емкостью и остановкой поршня (рис.5.2). Вместимость емкости-хранилища 6 превышает не менее чем в 2,2-2,5 раза максимальную вместимость поверяемой ТПУ. Количество, производительность и напор насосов выбирают с учетом значений поверочных расходов, потерь давления в гидравлической системе и необходимости поддержания избыточного давления на выходе из ТПУ не менее 0,1 МПа. Накопительная емкость 4, такая же, как и в предыдущей схеме на рис.5.1. [c.161]

При вычислении значений ро и Рн нами не были приняты во внимание величины напоров, учитывающих превыщение точки ввода сырья в испарителе над уровнями расположения соответственно отстойника (наивысшей его точки) и выкидного патрубка насоса. Кроме того, при расчете предполагалось, что сырье на всем своем пути от насоса (точка А, рис. 4.7) до испарителя (точка L) находится в жидкой фазе. Однако на пути к испарителю, проходя теплообменники, сырье нагревается, а давление постепенно падает и возможно, что сырье начнет испаряться несколько раньще, чем достигнет испарителя. На участке, где сырье окажется в двухфазном состоянии (с переменной степенью отгона), потеря напора будет несколько больше, чем в случае, если бы сырье оставалось в однофазном жидком состоянии. [c.123]

Поршневые вакуум-насосы для отсасывания только газа (так называемые сухие вакуум-насосы) отличаются от поршневых компрессоров в основном тем, что клапаны в них заменены золотниковым распределителем, благодаря чему уменьшается-объем вредного пространства и устраняются потери напора на открытие клапанов. [c.185]

Определение потерь напора или давления является практически важной задачей, связанной с расчетом энергии, которая необходима для перемещения реальных жидкостей при помощи насосов, компрессоров и т. д. Трудность решения этой задачи обусловлена тем, что решение системы дифференциальных уравнений, описывающих движение реальной жидкости, в большинстве случаев оказывается невозможным. [c.58]

Важность определения потери напора (или потери давления Др ) связана с необходимостью расчета затрат энергии, требуемых для компенсации этих потерь и перемещения жидкостей, например, с помощью насосов, компрессоров и т. д. Напомним, что без знания величины /г (или Арп) невозможно применение уравнения Бернулли для реальной жидкости [уравнение (И,52)1. [c.84]

Уравнения (П,91а) и (П,95а) можно использовать и для расчета потери напора на трение у нестационарных (например, тиксотропных) неньютоновских жидкостей, если они уже подверглись сдвигу и их течение стало установившимся. Однако для приведения этих жидкостей в движение насос должен иметь значительную пусковую мощность, которая затем резко снижается с разрушением структуры и началом течения жидкости. [c.94]

В выражение (П1,3) входят следующие величины т у = 0.10.ч коэффициент подачи, или объемный к. п. д., представляющий собой отношение действительной производительности насоса Q к теоретической (учитывает потери производительности при утечках жидкости через зазоры и сальники насоса, а также вследствие неодновременного перекрытия клапанов и выделения воздуха из перекачиваемой жидкости при давлении ниже атмосферного — во время всасывания) — гидравлический к. п. д. — отношение действительного напора насоса к теоретическому (учитывает потери напора при движении жидкости через насос) Т1 ех — механический к. п. д., характеризующий потери мощности на механическое трение в насосе (в подшипниках, сальниках и др.). [c.128]

Таким образом, высота всасывания насоса увеличивается с возрастанием давления рд в приемной емкости и уменьшается с увеличением давления рв , скорости жидкости Швс и потерь напора йд. во во всасывающем трубопроводе. [c.131]

Потери напора на преодоление сил инерции Дйи в поршневых насосах могут быть рассчитаны из уравнения, связывающего давление, действующее на поршень, с силой инерции столба жидкости, движущейся во всасывающем трубопроводе [c.132]

Значительные потери напора, возникающие в центробежном насосе, обусловливают снижение его общего к. п. д. [c.136]

Из этого уравнения следует, что при постоянном числе оборотов рабочего колеса, когда лопатки его загнуты в направлении, обратном направлению вращения колеса (Р2<5 90° и р2 > 0), напор насоса падает с увеличением производительности и при некотором предельном значении ее С = Стах может стать равным нулю. Потери напора, возникающие при движении жидкости через рабочее колесо, приводят к тому, что характер действительной зависимости Н — О отклоняется от теоретической, описываемой этим уравнением. [c.137]

На оси ординат в принятом масштабе откладывают полную геометрическую высоту подъема жидкости Яг и проводят прямую БГ параллелы[о оси абсцисс Q (рис. 86). Прибавляя к значениям Яг величины потерь напора Яс, соответствующие определенным значениям производительности насоса Q. получают параболическую кривую БД, которая является характеристикой трубопровода, или кривой потери напора в трубопроводе. На этот же график наносят [c.157]

Для построения характеристики сети прн последовательной работе пасосов через точку М, ордината которой соответствует удвоенной геометрической высоте подъема жидкости (Я/ = 2Яг), проводят прямую МК, параллельную горизоитальной оси, К ней достраивают значения потерь напора в трубопроводе при работе одного насоса. Точка В — предельная рабочая точка при совместной последовательной работе насосов, которой соответствует следующий режим производительность Qv, напор Я,1+2), потребляемая мощность Л в. [c.159]

Для компенсации потери напора внутри аппаратов устанавливают насосы, которые одновременно поддерживают турбулентный режим движения раствора, необходимый для снижения концентрационной поляризации. Турбулентность потока можно развивать также вращением ТФЭ в аппарате, пульсацией потока разделяемой смеси, наполнением напорных каналов микросферами или пористым когерентным материалом, формоизменением напорного канала ТФЭ по длине и т. д. С целью снижения концентра-циоиной поляризации рекомендуется в разделяемую смесь добавлять активный уголь, акриловую кислоту, а также прикладывать к мембране звуковые колебания низкой или инфравысокой частоты. [c.139]

Гидравлические потери напора е. трубчатом змеевике печи зависят от скорости движения сырья. Низкая скорость может привести к нежелательным реакциям разложения с образованием слоя кокса в трубах и их прогоранию. При чрезмерно высокой скорости движения сырья увеличиваются потери напора и, следовательно, возрастает необходимое давление на выходе из нагнетательной линии насоса, при помоши которого сырье загружается в печь. Давление на входе в печь складывается из потерь папора в змеевике, трубопроводах, соединяющих печь С аппаратами, и давления в аппарате, куда подается сырье из печи. В тех случаях, когда в печи происходит разложение сырья, давлеппе, установленное в трубчатом змеевике, влияет на состав получаемых продуктов. [c.95]

Для системы по рис. 11.2, в напор насоса равен разности отметок Аг плюс потери напора в трубопроводе, плюс скоростной напор в концевом насадке В (парабола Я). Режим в точке А устойчивый. Предположим, что расход упал, напор насоса характеризуется точкой Ах, а сопротивление гидравлической системы — точкой А . Вследствие разности напоров Л1А2 поток жидкости ускоряется, что способствует восстановлению расхода. Это же рассуждение остается действительным, если рабочая точка расположена на восходящей части кривой напорной характеристики насоса. [c.138]

С увеличением вязкости топлива возрастает сопротивление топливной спстемы, уменьшается наполнение насоса. При определенной вязкости (предельной) потери напора становятся настолько большими, что топливная струя разрывается, нарушается нормальная подача топлива к насосу и он начинает ра- Q u ботать с перебоями [31]. При уменьшении сз вязкости дизельного топлива количество его, просачивающееся между плунжером и втул- кой, возрастает (по сравненпю с более вязким топливом), в результате чего снижается коэффициент подачи насоса (рис. 3. 5). [c.153]

Для большинства расчетов выбор величины концентрации смеси завшит от схемы транспортного трубопровода и предполагаемой потери напора, которая, в свою очередь, предопределяет возможный тип загрузочного устройства (табл. 111-6). Так, для пневматических подъемников разных типов (аэролифтов) /Др =0,4- 3 ат, для камерных и винтовых насосов Др = 2,0- 8 ат, для устройств всасывающего типа Др=0,1-н0,4 ат. [c.457]

Однако увеличение скорости приводит к росту гидравлического сопротивления потоку сырья, в связи с чем возрастают затраты энергии на привод загрузочного насоса, так как потеря напора, а следовательно, и расход энергии увеличиваются примерно пр>опорционально квадрату (точнее, степени 1,7— 1,8) скорости движения. [c.552]

Перечисленные свойства в основном определяют преимущества и недостатки воды как бурового раствора. К преимуществам волы относятся 1) повышение показателей работы долот благодаря созданию на забое относительно низкого гидростатического и дифференциального давления, высоким охлаждающей и фильтрационной способностям, поверхностной активности 2) уменьшение потерь напора на преодоление гидравлических сопротивлений в циркуляционной системе вследствие низкой вязкости, отсутствия сопротивления сдвигу и, таким образом, достижения высокого коэффициента наполнения цилиндров буровых насосов, возможности подведения к забойному двигателю и долоту большей мощности 3) удобство очистки от шлама и газа на поверхности благодаря отсутствию структурообразования, в связи с чем не требуется специальных очистных механизмов, возможно освобождение от шлама в больших отстойных земляных амбарах 4) достаточно высокий уровень очистки забоя и ствола скважины от шлама в результате турбулентности течения и низкой вязкости, малому содержанию твердой фазы 5) отсутствие прихватов бурильной колонны, вызванных липкостью фильтрационной корки 6) облегчение условий работы буровой бретады 7) дешевизна и недефицитность в большинстве районов бурения 8) возможность повышения при необходимости плотности до 1200 кг/м введением солей. [c.42]