Дифференциальный при высоких давлениях

Трубчатые реакторы разнообразны по размерам и форме — от труб длиной в километр со сравнительно медленным движением реагентов до коротких труб в высокотемпературных печах, через которые реагирующая смесь проходит с почти звуковой скоростью. Трубчатые реакторы с неподвижным слоем катализатора могут варьироваться в размере от промышленных реакторов высокого давления длиной 15 м до лабораторного дифференциального реактора в несколько сантиметров длиной. Поэтому любая классификация, например представленная на рис. IX.1, поневоле будет упрощенной. [c.253]

При ВЫСОКИХ давлениях кислорода или высоких давлениях бензола на графиках зависимости 1/у от 1/Р наблюдаются сильные отклонения от вышеприведенного выражения для V. При подстановке в. него значений Ко я Кв, полученных в дифференциальном реакторе, интегральная форма этого выражения хорошо соответствует экспериментальным данным, полученным в интегральном реакторе [1451. [c.175]

Поплавковый дифференциальный манометр состоит из камер высокого и низкого давлений. В камере высокого давления расположен поплавок, камера низкого давления является сменным сосудом. [c.190]

В скважинном гидроприводном насосе (рис. 8.2, б) вспомогательным золотником служит поршневой шток, на котором в верхней и нижней частях делаются продольные канавки для прохода рабочей жидкости. В данный момент поршневая группа движется вниз. Когда канавка 1 сообщит полость 3 с областью высокого давления О, золотник 2 переместится в верхнее положение, остановит поршни, а затем откроет выход жидкости из камеры В. При последующем подъеме поршней канавка 4 соединит полость 3 с областью низкого давления Н, и золотник сместится в нижнее положение. В этом агрегате насос 5 — дифференциальный. [c.98]

На рис. 17.3, к изображена схема так называемого дифференциального блока поршней, применяемого в многоступенчатых компрессорах. Он удобен тем, что позволяет уменьшить число сальников и длину ряда цилиндров. Камеру с высоким давлением для снижения утечек газа через уплотнение поршня меньшего диаметра обычно располагают в торце блока. [c.216]

Отрицательное значение э. д. с. указывает на то, что АО для реакции (15) положительно, значит, реакция самопроизвольно не идет. Напротив, электроны переносятся в элементе слева направо. Таким образом, левый электрод (И) положительный (катод), а правый (13) — отрицательный (анод). Это выражает сформулированное ранее положение, что в любом элементе дифференциальной аэрации электрод, контактирующий с кислородом при низком давлении стремится быть анодом, а при более высоком давлении — катодом. [c.38]

Поршни, изображенные на рис. 6.28, применяют в основном на первой и второй ступенях компрессора. В последующих ступенях внутренний диаметр тронкового поршня уменьшается настолько, что не позволяет проворачиваться шатуну, а удельные давления на боковую поверхность поршня становятся недопустимо велики. Поэтому в ступенях более высокого давления применяют дифференциальные ступенчатые поршни, в которых расширенная часть служит либо крейцкопфом, либо поршнем первой или второй ступени. Для равномерности износа поршня ось пальца располагают так, чтобы она проходила через центр тяжести опорной поверхности. [c.179]

Наиболее напряженная работа и повышенные перетечки характерны для уплотнений дифференциальных поршней с рабочими процессами в ступенях, разделяемых уплотнением, смещенными на половину оборота вала в момент всасывания газа в ступени низкого давления происходит нагнетание в ступени высокого давления, т. е. на уплотнительном узле срабатывается максимальный перепад давления. [c.225]

В компрессорах высокого давления диаметр цилиндров последних ступеней мал и при бескрейцкопфном выполнении удельные давления на боковую поверхность поршня и на поршневой палец оказываются чрезмерно большими. В связи с этим приходится применять дифференциальные поршни, тронковая часть которых служит поршнем для ступеней низкого давления или крейцкопфом (см. рис. VII.2). [c.107]

При дифференциальных блоках уменьшается число сальников, но значительно возрастают перетечки газа через поршневые кольца, особенно у ступеней высокого давления. Кольца этих ступеней работают к тому же в неблагоприятных условиях. Вследствие односторонне направленного перепада давлений они постоянно и с большой силой прижаты к одной из стенок в канавках поршня и при возвратном движении поршня не происходит в них перекладки колец. Поэтому на нагруженную сторону канавок не поступает смазка и скольжение колец в канавках осуществляется в условиях сухого или полусухого трения. Это значительно усиливает износ колец. При дифференциальном поршне диаметры цилиндров намного больше, чем при дисковых поршнях ступеней двойного действия. В результате этого еще более возрастают утечки и работа трения поршневых колец. [c.127]

Устройство цилиндров в дифференциальных блоках — вынужденное решение. К нему прибегают, если число ступеней компрессора больше числа рядов базы или если в случае ступеней высокого давления у цилиндров двойного действия с односторонним штоком поршневые силы сильно разнятся при ходе к валу и от вала. [c.127]

Расположение ступеней и утечки газа. Схему компрессора выбирают так, чтобы диаметр поршня ступеней высокого давления был минимальным. Этим снижают не только утечку газа, но и работу трения поршневых колец. Для уменьшения диаметра ступень высокого давления располагают в торце дифференциального блока. При выборе порядка ступеней в блоке цилиндров руководствуются также тем, чтобы сальник по возможности не приходился на ступени высокого давления. [c.129]

В компрессорах малой и средней производительности цилиндры для высоких давлений выполняют одинарного действия. В компрессорах большой производительности отдают предпочтение цилиндрам двойного действия. При одностороннем штоке (схема 3) возникает значительное неравенство поршневых сил и для лучшего использования базы часто применяют цилиндры со сквозным штоком (схема 4). В таком выполнении поршневые силы полностью уравнены, но устройство второго сальника высокого давления усложняет конструкцию. Чтобы достигнуть равенства поршневых сил и избежать устройства второго сальника, часто объединяют две ступени в дифференциальном блоке с расположением ступени [c.129]

К отрицательным особенностям такой компоновки относятся необходимость устройства сальника на ступени высокого давления и увеличение диаметра ее цилиндра по сравнению с необходимым при простом цилиндре одинарного действия. Но эти недостатки компенсируются важным преимуществом исключается утечка газа в уравнительную полость. Следует также отметить, что при ходе поршня к крышке цилиндра давление нагнетания предыдущей ступени выше, чем всасывания следующей, вследствие чего разность давлении, действующих на поршневые кольца, изменяет свой знак. При этом происходит перекладка колец в канавках поршня и облегчается поступление туда масла. При замене дифференциального блока одним цилиндром упрощается также конструкция и монтаж машины, уменьшается длина ряда, а поршень может быть вынут через заднюю крышку, т. е. без демонтажа цилиндра и трубопроводов. [c.131]

Схема 7, которую используют, чтобы избежать сальник высокого давления на утолщенном штоке, имеет недостатки наличие уравнительной полости, увеличение длины блока цилиндров, дифференциальный поршень. [c.131]

Одиночные в ряду или концевые в дифференциальном блоке цилиндры одинарного действия ступеней высокого давления часто выполняют с комбинированными круглыми клапанами. Применение их дает возможность уменьшить мертвые пространства и предельно упростить форму цилиндра. [c.306]

Конструкция дифференциальных поршней, включающих в себя поршень высокого давления, должна допускать его самоустановку по оси цилиндра. С этой целью поршни низкого и высокого давления соединяют посредством шарового шарнира, который допускает радиальное смещение. При износе несущей поверхности поршень низкого давления беспрепятственно опускается, не повисая на поршне высокого давления. Во избежание надиров при возможном перекосе диаметр поршня ступени высокого давления на участке от шарнира до головки, где расположены поршневые кольца, уменьшают на 0,8—1,5 мм. [c.399]

Площади цилиндров в дифференциальном блоке находятся с добавлением к расчетным площадям поршней площади цилиндра примыкающей ступени более высокого давления. Вследствие этого расчет площадей необходимо вести переходя от последних ступеней к первым. Выбор окончательных диаметров следует производить, руководствуясь нормалью на поршневые кольца (табл. ХП.5), допуская отступление от расчетных данных не более чем на 2,5%, так как уже при этом рабочие площади изменяются на 5%, а в случае противоположного отступления на первой и на других ступенях и отсутствия корректировки мертвых пространств отклонения в промежуточных давлениях могут достигнуть 10%. [c.679]

Цилиндры компрессоров с давлением до 8 МПа обычно отливают из чугуна более высокие давления требуют применения стального литья и стальных поковок. Для улучшения условий работы поршня применяют чугунные сменные втулки. Цилиндры снабжают лапами, опирающимися на плиты, залитые в бетонный фундамент. В многоступенчатых компрессорах с дифференциальными поршнями блок цилиндров состоит из отдельных частей, жестко и надежно скрепляемых болтами и шпильками. Цилиндры имеют штуцера для подвода и отвода охлаждающей воды и смазки и для установки термометров и манометров. [c.361]

Формализация и переработка качественной информации методом нечетких множеств были выполнены при построении математической модели для прогнозирования и синтезе ее с моделью управления качеством продукции в производстве полиэтилена методом высокого давления (ПЭВД) [7, 10]. При отображении производства полиэтилена в диаграмму взаимных влияний технологических параметров большинство связей формализовано нечеткими отношениями, а другие — обыкновенными дифференциальными уравнениями. Такое представление производства позволяет синтезировать математическую модель объекта исследования. [c.157]

Пружинные манометры не могут обеспечивать измерение таких величин перепадов давления при статическом давлении в системе, равном нескольким десяткам атмосфер. Перепады давления такого порядка трудно замерить и существующими жидкостными дифференциальными манометрами высокого давления [1], [c.17]

В наших исследованиях использовался косвенный метод определения плотности газонасыщенных нефтей, в частности, метод двух дифференциальных манометров. Для определения плотности жидкости этим методом следует при установившемся режиме фильтрации измерить один и тот же перепад давления двумя дифференциальными манометрами (например, двухжидкостным и ртутным). Этот метод позволяет определить плотность жидкости при высоких давлениях. Если в ртутном дифференциальном манометре над ртутью находится керосин, то можно написать следующее равенство [c.18]

Рассмотрим постановку задачи и некоторые результаты расчета с помощью математического моделирования параметров молекулярной структуры полиэтилена, получаемого в трубчатом реакторе при высоком давлении. Математическая модель статики реактора, построенная на основании кинетической схемы процесса, представляет собой систему нелинейных дифференциальных, интегральных и алгебраических уравнений и состоит из четырех основных модулей [79]. [c.98]

Определение Tg и Т путем дифференциального термического анализа при высоких давлениях [c.187]

Для обеспечения свободного стока жидкого хлора в приемные хранилища в конденсаторе необходимо постоянно поддерживать более высокое давление, чем в хранилище. Эту разницу давления (0,5—1,0 ат) обычно поддерживают вручную или автоматически с помощью дифференциального регулятора давления путем соединения газового объема хранилища с абгазной линией, в которой поддерживается более низкое давление. [c.332]

Потребность в более точном контролировании анализа и увеличении его универсальности привела к значительному усложнению и увеличению числа различных приборов для анализа методом ГХ. Температуру колонки можно поддерживать неизменной (изотермический режим) или программировать ее. Во втором из этих режимов температуру колонки постепенно повышают, что позволяет за приемлемое время и с достаточной чувствительностью определять соединения самой разной летучести. (В отличие от анализа в изотермическом режиме при программировании температуры соединения, выходящие из колонки в последнюю очередь, дают не растянутые, а узкие хроматографические пики.) Повышение температуры приводит к расширению газа-носителя. Поэтому для поддержания постоянной скорости потока газа-носителя в процессе разделения с программированием температуры колонки требуются дифференциальный регулятор газового потока и баллон с газом высокого давления. Для получения стабильных результатов применяют дифференциальную систему с двойными колонками и двойным детектором, которая позволяет автоматически учесть нестабильную концентрацию паров неизвестной жидкой фазы в элюате, которая возрастает с повышением температуры. Исключительно хорошие разделения обеспечивают незаполненные капиллярные колонки (с жидкой фазой на стенках), длиной 15—300 м. Для проведения сложных анализов часто требуются вспомогательные методы, такие, как химическое превращение анализируемого соединения [1]. [c.421]

При изучении стандартного теплового поля камеры синтеза известно использование как расчетных, так и экспериментальных методик, основанных на непосредственном измерении температуры в камере высокого давления. В случае расчетного метода тепловая модель камеры представляется системой тел с внутренним источником тепла. Модель описывается системой нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных с определенными начальными и граничными условиями. При решении система аппроксимируется однородными разносными уравнениями, решая которые, получают значения температуры в узлах расчетной сетки, покрывающей заданное сечение камеры высокого давления. Иногда систему дифференциальных уравнений решают методом электро-аналогий. Этот подход позволяет получить картину изотерм теплового поля в камере, детальность которой определяется плотностью расчетной сетки. Однако математические сложности решения системы дифференциальных уравнений заставляют ограничивать число тел в тепловой модели. Недостаточно изученное при воздействии высокого давления и температуры изменение условий теплообмена элементов модели, их электрических и тепловых констант вынуждает при расчетах использовать значения, определенные при нормальных условиях. Эти факторы обусловливают приближенный характер получаемого распределения поля температур. Поэтому ниже представлены результаты экспериментальных исследований, полученных по непосредственным измерениям температуры при давлении 3,7—4 ГПа в камерах, схемы компоновки реакционного объема которых представлены на рис. 110. Детальность экспериментальных распределений температуры вполне достаточна для анализа условий кристаллизации алмаза. [c.333]

В первом варианте этого устройства осуществлялась химическая ионизация пучка в области относительно высокого давления между соплом и расширителем с помощью электронной пушки с дифференциальной откачкой, однако чувствительность была малой из за неэффективного переноса ионов в анализатор [53] В более совершенном варианте источник ХИ соединен с распылителем обогреваемой трубкой Все пары, проходящие че рез распылитель, поступают в ионный источник при давлении около 133 Па При работе в режиме ЭУ эта трубка удалялась и получался открытый ионный источник, давление паров в котором составляет 0,1 Па [c.39]

В настоящее время компрессоры большой производительности выполняют оппозитными. Однако до сих пор широко распространены Г- и П-образные горизонтальные компрессоры, которые выпускались раньше. К крупным П-образным компрессорам относится унифицированный горизонтальный шестиступенчатый компрессор 1 Г-266/320. Он служит для сжатия азотоводородной или окисьуг-леродной водородно-газовых смесей. Производительность компрессора 13 280 м /ч, конечное давление 320 ат, число оборотов 125 в минуту. Приводом служит синхронный электродвигатель мощностью 4000 кВт. Ротор электродвигателя смонтирован на коренном валу компрессора и одновременно является маховиком. Компрессор двухрядный. В ряду низкого давления расположены цилиндры I и II ступеней двойного действия, в ряду высокого давления — цилиндры остальных четырех ступеней. Цилиндры III ступени двойного действия, а IV, V и VI одинарного, они выполнены в одном дифференциальном блоке. IV ступень состоит из двух полостей [c.229]

Путь rasa в одноступенчатой коипрессоре схеиатично изображен на рне. 2.2. Компрессор всасывает газ из емкости в давлением газа Рв, сжимает его и выталкивает в емкость с более высоким давлением ря. Рассмотрим изменение энергии газа при его перемещении через компрессор, используя дифференциальное уравнение энергии потока в механической форме для единицы массы газа [c.25]

Рис. VII.100. Дифференциальный поршень ряда высокого давления шестнступенчатого компрессора ( шс.. XI.6)

С увеличением давления ртуть проникает во все более мелкие поры материала. На поромере высокого давления можно создать давление от Э.вЫО" до 9,81-10 Па, что позволяет ртути проникать в поры размером от 1,5-10- до Ы0 м. Интегральную порограмму в координатах объем пор V — логарифм эквивалентных радиусов lg/ строят на основании результатов измерений на обоих поромерах. Объем пор выражают в М /кг или м м . Дифференциальные кривые пористости получают обработкой интегральных кривых, разделяя их на определенные отрезки. Эти кривые в координатах Д 7AIgл — 1 л характеризуют относительное количество пор данного размера. [c.169]

Процесс полимеризации этилена при высоком давлении может быть представлен как совокупность трех различных по физической природе и взаимосвязанных процессов химические реакции, тепловые процессы, процессы сжатия газа и массообмена (рис. 5.1). Этой схеме реактора при математическом описании соответствует система дифференциальных уравнений балансов материальных, теплового и баланса импульса. Материальные балансы реактора составляются на основе кинетической модели процесса, приведенной в гл. 4, с учетом принятых допущений по гидродинамическому режиму процесса. Тепловой баланс реактора определяется скоростью высокоэкзотермичной реакции полимеризации и условиями теплообмена в реакторе. Баланс импульса позволяет определить изменение давления по длине при проведении процесса полимеризации в трубчатом реакторе. [c.79]

При расчете дросселирующих устройств лучше всего применять уравнения (89) — (96), подставляя вместо Р —Рг под корнем дифференциальное давление, выраженное в мм вод. ст., что равновелико значению давления в кг1см . Если же используется кольцевой манометр высокого давления, заполненный ртутЬхЮ, его показания должны быть пересчитаны на мм вод. ст., т. е. в кг м . Остальные данные выбираются с табл. 12, 13, 14, 15. Чехословацкие и другие измерительные приборы имеют, кроме того, уста- новленые стандартные пределы измерения для всех объемных и весовых единиц. Эти пределы измерения определены рядом основных величин диапазона и кратных им значений, получаемых путем умножения основного диапазона на 10 , где х = 0, 1, 2, 3 и т. д. [c.60]

Метод МС-ПФ может использоваться в сочетании с источниками химической ионизации при низком давлении (порядка 10 Па), а также с газовой хроматографией. Сочетание МС-ПФ со способами ионизации при более высоком давлении (химическая ионизация, лазерная десорбция, тлеющий разряд [22]) осуществляется nyieM разделения процессов ионизации и анализа по разным ячейкам, в которых дифференциальной откачкой поддерживается необходимое рабочее давление [33]. По некоторым характеристикам МС-ПФ можно сравнить с МС с двойной фокусировкой. Оба прибора дают возможность быстрого сканирования (< 1 с) и обеспечивают высокое разрешение. [c.858]