Вязкость продольная

Наиболее важными характеристиками механических свойств при выборе материалов являются предел прочности или временное сопротивление а , предел текучести а , относительное удлинение б, относительное сужение 1 1, модуль упругости при растяжении Е (модуль продольной упругости), коэффициент Пуассона л, ударная вязкость а . [c.5]

С физической точки зрения наличие переменной скорости сдвига в поперечном сечении канала воздействует на неньютоновскую эффективную вязкость, зависящую от у. Таким образом, реологические свойства жидкости зависят от ее продольной координаты. Следовательно, отклонение от линейности становится функцией угла подъема винтовой линии только если величина угла подъема винтового канала приближается к нулю, то поведение жидкости в нем оказывается таким же, как и между параллельными пластинами. [c.424]

С увеличением аномалии вязкости продольная компонента осевого усилия уменьшается. Несколько сложнее влияет скорость вращения червяка. Так, при экструзии в изотермическом [режиме оказывается пропорциональна Л/ - ". Поэтому при увеличении скорости вращения Tz возрастает. При работе в политропическом режиме с увеличением N величина R может не только увеличиваться, но и уменьшаться. Следовательно, увеличение скорости вращения может сопровождаться как уменьшением, так и увеличением Тг в зависимости от соотношения факторов, определяющих его величину. [c.264]

Рассматривают два типа вязкости — продольную и сдвиговую. Для трехмерных систем первому типу соответствует объемная вязкость, связанная со скоростью перехода жидкости или твердого тела в состояние текучести при наложении изотропного давления. Продольная вязкость пленок X определяется аналогичным образом [c.101]

Алюминий является наиболее эффективным модификатором структуры стали, регулирует зерно аустенита с повышением пластичности и вязкости стали. При легировании стали алюминием уменьшается ее чувствительность к возникновению подкорковых пузырей, а уменьшение зерна способствует увеличению ударной вязкости продольных образцов. Роль алюминия как раскислителя и легирующего элемента стали чрезвычайно велика. Однако применение чистого (первичного) алюминия связано с высокой его стоимостью, а вторичный алюминий (например, марки АЧ-3) содержит до 13% цинка, олова, кремния, меди, мышьяка и других примесей, ухудшающих качество стали. До 70—90% алюминия окисляется кислородом воздуха и шлака, а остаточное содержание алюминия в стали весьма нестабильно. Поэтому гораздо целесообразнее для раскисления и легирования стали использовать ферроалюминий и другие сплавы (Ре — Мп—А1, Ре —А1 — 51, Ре — А1 — Мп — 51, Ре — Сг —А1 и др.). Это позволяет также получать алюминиевые ферросплавы электротермическим методом из дешевых видов алюминиевого сырья, исключив использование дорогих бокситов. Применение для раскисления стали ферроалюминия с 10—20% А1 увеличивает полезное использование алюминия до 50—60% и более кроме того, [c.225]

Ударная вязкость продольного образца, кг/см при 20°—не менее...... с 5 <ХЗ 8 12 ос 6 оо 15 [c.351]

Например, известно, что при недостаточном количестве молибдена хромистые стали приобретают большую хрупкость. Так, в трубах из стали, содержащей 4—6% хрома (без молибдена), после некоторого срока службы при повышенных температурах металл в холодном состоянии терял вязкость и трубы становились настолько хрупкими, что при чистке бойками образовывались большие сквозные продольные трещины. [c.154]

Смешение реагентов осуществляется либо с помощью механических мешалок, либо в струе в кислый раствор сульфата алюминия подается с высокой скоростью раствор жидкого стекла, что обеспечивает хорошее их смешение. Образовавшийся в результате смешения золь поступает на распределительный конус 2, имеющий ряд продольных желобков, по которым раствор стекает в виде отдельных струек в основной аппарат — формовочную колонну 2. В верхней части колонна заполнена циркулирующим минеральным маслом. Струйки золя с распределительного конуса попадают в масло, где и разбиваются на отдельные капли. Величина капель, определяющая величину готовых гранул катализатора, зависит от диаметра желобков, скорости струек, поверхностного натяжения и вязкости масла. Коагуляция должна протекать за время падения капли через слой масла. [c.178]

Барботажный слой имеет чрезвычайно сложную структуру, так как он не гомогенен, некоторые его физические параметры (иапример, вязкость) ие определены, отсутствует фиксированная поверхность раздела фаз (она непрерывно меняет свою величину и форму), всплывающие пузыри и струи газа создают мощные циркуляционные токи жидкости, поэтому точное количественное описание барботажного слоя до настоящего времени не разработано. Параметрами слоя, характеризующими его структуру, служат плотность и высота газожидкостного слоя, размеры и скорость пузырей, поверхность контакта фаз, продольное перемешивание жидкой и газовой фаз. [c.267]

X, г — координаты, направленные вдоль реактора и по нормали и, V — продольная и поперечная составляющие скорости р, р, ц, V — давление, плотность, динамическая и кинематическая вязкость смеси X, Н — без- [c.92]

Термин продольная вязкость широко использовался для обозначения сопротивления жидкости любым видам продольного течения независимо от их характера, наличия или отсутствия однородности, изотермичности или неизотермичности и т. п. Это приводило к большой путанице, особенно при попытках сопоставления экспериментальных данных. [c.172]

В установившемся продольном течении продольная вязкость т) — это физическая характеристика вещества, определяющая зависимость разности нормальных напряжений от скорости деформации растяжения [c.172]

Продольная вязкость определяется выражением [c.172]

Экспериментальные данные о продольной вязкости полиизобутилена, полученные Стивенсоном, представлены на рис. 6.14. Обратим внимание на две особенности этих данных. Во-первых, формула Трутона справедлива только для области ньютоновского течения. Во-вторых, продольная вязкость практически не зависит от скорости деформации растяжения. Поскольку г] (у) с увеличением скорости сдвига уменьшается, ц/ц > 3. [c.173]

Уравнение, описывающее увеличение продольной вязкости, имеет вид 1551 [c.174]

Экспериментальные исследования показали, что с увеличением скорости деформации отношение сдвиговой вязкости к продольной вязкости уменьшается, а это приводит к уменьшению угла входа и, следовательно, к увеличению размеров вихрей в области входа. [c.475]

Для лучшего понимания причин, вызывающих потери давления в расплаве полимера на входе в капилляр, необходимо экспериментальное определение истинного характера течения в этой области. В настоящее время эта работа не закончена, однако имеющиеся данные свидетельствуют о больших потерях давления на входе в капилляр, связанных с вязкоупругими свойствами расплавов и большими значениями продольной вязкости. Для проектирования головок необходимо располагать экспериментальными данными, полученными на капиллярах нулевой длины или на капиллярах с различным отношением что позволит экстраполировать данные к 1/Оо =0. [c.476]

Радиальному градиенту скорости в капилляре соответствует средняя, или кажущаяся, вязкость т). Величина этой вязкости зависит от градиента скорости. При увеличении градиента скорости она уменьшается, и наоборот. В этом случае мы имеем дело со структурной вязкостью . Продольному градиенту скорости С после фильеры соответствует так называемая труто-новская вязкость т) . Ее изменение в зависимости от продольного градиента скорости пока мало изучено. В более старых работах часто встречается выражение вязкость ориентации или ориентационная вязкость (рис. 11.2). Этой вязкости приписывается противоположное изменение при увеличении градиента скорости по сравнению со структурной вязкостью. [c.270]

Здесь X, у, г — декартовы координаты и, о, ш — проекции вектора пульсационной скорости на оси х,у,г соответственно р — пульсация давления и у) — осредненное значение продольной скорости т — время р — плотность V — кинематическая вязкость < > — знак осреднения. [c.171]

Характеристики турбулентности (в том числе коэффициент турбулентной диффузии) слабо зависят от вязкости и плотности потоков [142—144]. В отношении пульсационной экстракционной колонны отмечено [143], что точность измерений коэффициента турбулентной диффузии недостаточна для установления зависимости его от числа Рейнольдса. Прямое измерение влияния физических свойств потоков на коэффициент продольной турбулентной диффузии выполнено [144] для колонного экстрактора с мешалкой. [c.153]

Исследована структура осадков песка с размером частиц около 600 мкм методом оптического сканирования микрошлифов [187]. Осадки получены на обычном фильтре диаметром 90 мм и на фильтре с поршнем диаметром 75 мм в качестве жидкой фазы использована эпоксидная смола с вязкостью 1,4 Н-с-м- . В опытах на обычном фильтре осадки образованы путем фильтрования при постоянной скорости под давлением сжатого воздуха и путем седиментации. В экспериментах на фильтре с поршнем осадок образован двумя способами разделением суспензии песка в эпоксидной смоле под вакуумо.ч с последующим механическим сжатием осадка поршнем (влажный осадок) сжатием поршнем сухих частиц песка с последующим фильтрованием смолы через осадок (сухой осадок). По окончании опытов через осадок фильтровалось вещество, полимери-зующее смолу, твердые осадки разрезались алмазной пилой в продольном и поперечном направлениях, шлифовались алмазной пастой и шлифы исследовались. Установлена разница в структуре осадков, полученных при обычном фильтровании, седиментации и на фильтре с поршнем. Отмечено, что влажный осадок, полученный на фильтре с поршнем, существенно отличается по своей структуре от осадка, полученного на обычном фильтре при одинаковой разности давлений. Возможность использования результатов опытов на фильтре с поршнем для практических расчетов поставлена под сомнение. Значение приведенного исследования состоит в том, что в опытах на обычном фильтре и на фильтре с поршнем было устранено влияние многих искажающих факторов, поскольку изучался по существу чисто гидродинамический процесс с использованием достаточно крупных частиц округлой формы. [c.182]

Режим IV, когда коэффициенты вихревой вязкости и вихревой диффузии достигают максимального значения, соответствует автомодельному режиму, или режиму развитой турбулентности. В этом режиме перепад давления в потоке определяется квадратичным законом и сопротивлеьп-1е пе зависит от молекулярной вязкости. Однако в процессе массопередачи возрастание коэффициента вихревой вязкости приводит к интенсивному продольному перемешиванию и снижает продольный градиент концентраций, поэтому коэффициент массопередачи и число Л д не могут возрастать до бесконечности (пунктирная линия). [c.203]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах О и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см , а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Известен ряд экспериментальных методов, применяемых для определения продольной вязкости. Наиболее надежен метод, использованный в работах Мейснера [49], Боллмана [50], Ставенсона [51 ], Виноградова [52] и (сравнительно недавно) Уайта [53]. Существо этого метода состоит в растяжении цилиндрического образца со скоростью, экспоненциально возрастающей со временем, так что е = = onst (6.8-13). Если при этом удается добиться установившегося значения растягивающей силы, то можно рассчитать продольную вязкость. [c.172]

Довольно часто в экспериментах, в которых ё = onst, даже при малых значениях скорости деформации нормальное напряжение Fi/ i увеличивается на протяжении всего опыта. Это указывает на то, что стационарный режим не достигается. Подобные факты можно объяснить существованием возрастающей со временем продольной вязкости т]+, которая увеличивается так, как если бы весь эксперимент лежал в области предстационарной стадии. По аналогии с выражением (6.8-17) можно определить эту вязкость следующим образом [c.173]

Неожиданным результатом (и в зкснериментах, и в теории) является существование критического значения скорости деформации растяжения, превышение которого приводит к неограниченному росту продольной вязкости. Теоретическое значение предельной скорости деформации растяжения равно единице, деленной на удвоенное максимальное время релаксации о > Это означает, что при меньших скоростях деформации напряжения релаксируют быстрее, чем возрастают. В заключение следует заметить, что все приведенные результаты получены при сравнительно невысоких значениях деформации растяжения е < 5. [c.174]

В работе были рассмотрены как одномерные, так и двумерные деформации растяжения с целью последующего анализа вытяжки полимерных листов. Основные результаты этого анализа поведения нелинейных вязкоэластических жидкостей сводятся к следующему при 0 О нелинейные вязкоэластические жидкости ведут себя так же, как и линейные жидкости, проявляя при больших временах нагружения свойства ньютоновских жидкостей. При значениях о, отличных от нуля, но меньших, чем критические, зависимость т + от 0 при больших временах нагружения можно представить в виде полинома, в котором в качестве первого члена входит вязкость Трутона. Уайт отмечает, что такой подход эквивалентен приближениям, использованным Денсоном при анализе двухосной деформации полимерных пленок с помощью представлений о неньюто-новской продольной вязкости [57, 58], Подробно эти работы рассмотрены в гл. 15. [c.175]

Одна из лабораторий ЮПАК в 1967 г. приступила к исследованию связи между реологией расплава и технологическим поведением (в производстве рукавной пленки) и свойствами готового изделия на трех практически идентичных образцах ПЭНП. Отчет об этих исследованиях, опубликованный в 1974 г. [62], сводится к следующим выводам а) нет никакой разницы между чистовязким и линейным вязкоэластическим поведением б) отмечено некоторое различие в величине —Т22 при малых скоростях сдвига, а также в поведении при продольном течении при малых и больших скоростях удлинения в) существует заметное отличие в поведении пленок из разных полимеров при вытяжке, а также в прозрачности и ударной вязкости пленок. Это трудоемкое и тщательное исследование показало, что понимание связи между структурой и технологическим поведением еще нельзя считать исчерпывающим. [c.176]

Смотреть страницы где упоминается термин Вязкость продольная: [c.228] [c.264] [c.174] [c.156] [c.65] [c.88] [c.199] [c.33] [c.305] [c.406] [c.110] [c.58] [c.100] [c.276] [c.20] [c.20] [c.43] [c.172] [c.173] [c.174] [c.475]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.266 ]

Физикохимия полимеров Издание второе (1966) -- [ c.266 ]

Теоретические основы переработки полимеров (1977) -- [ c.82 , c.117 ]

Реология полимеров (1977) -- [ c.406 , c.413 ]

Структура и механические свойства полимеров Изд 2 (1972) -- [ c.182 , c.186 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология