Деформация двухосная

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. с1а/(18= Е (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации (1а/ё8 = Е (где Е - модуль Юнга). В области площадки Е = 0. По мере роста г модуль упрочнения изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и (а,- и - интенсивность напряжений и деформаций) имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и [c.37]

Рис. 18. Схема напряжений при двухосной деформации

На рис. IV. 20 приведены экспериментальные данные по трем типам деформации двухосному растяжению (симметричному). Чистому и смешанному сдвигу. Данные изображены в обобщенных [c.158]

На рис. 4.20 приведены экспериментальные данные по трем типам деформации двухосному растяжению (симметричному), чистому и смешанному сдвигу. Данные изображены в обобщенных координатах а, -О(Х), где ст —нормальное напряжение вдоль оси главного растяжения, а 1)(Х) —обобщенные деформации, указанные в [c.117]

На рис. П.З даны зависимости изменения параметров свободного объема от относительной деформации двухосного растяжения Яр при двух температурах. [c.65]

Анализируя эти данные, можно видеть, что деформации двухосного растяжения в определенном интервале значений приводят к уменьшению параметра ф и росту А (1/ф). Однако чувствительность параметров свободного объема к изменению деформации с увеличением последней уменьшается, что, по-видимому, связано с нелинейностью функции а X). Уменьшение объема и увеличение плотности при относительно малых деформациях двухосного растяжения наблюдали и другие авторы [14]. Чувствительность термодинамических параметров к деформированию полимеров выше и сохраняется заметной в большем интервале значений деформации, чем для параметров свободного объема. [c.66]

Двухосные деформации. Двухосное растяжение резины, являющееся аналогом чистого одноосного сжатия, было предметом ряда исследований. Из уравнения (1.25) для однородного двухосного растяжения при О = 02, 03 = О и Х] = Хг = X "кг = 1Д можно получить [c.29]

Известны три вида однородной деформации линейная (одноосная), плоская (двухосная) и объемная (трехосная). [c.10]

Учитывая принятую ранее гипотезу о нормалях к срединной поверхности и считая напряженное состояние в пластине двухосным, а в ребрах — одноосным, получим следующие уравнения для деформаций и напряжений в пластине [c.182]

В области концентраторов напряжений и участках с разными механическими свойствами реализуется объемное напряженное состояние. Анализ литературных данных показывает, что долговечность при малоцикловой усталости существенно зависит от схемы напряженного состояния. При переходе от одноосного к двухосному напряженному состоянию под давлением долговечность снижается до 30% [278]. Долговечность металла при = 1,0 (сферические сосуды) примерно в два раза меньше долговечности металла при т = О [278]. Однако, при использовании вместо главных деформаций Sa = Se (89 - окружная деформация сосуда), интенсивности деформации Si, при расчете амплитуды деформаций, кривые долговечности практически совпадают. [c.32]

Рис. 3.22. Деформации образцов на двухосное растяжение с разными значениями гпв

Двухосное растяжение. Такую деформацию можно создать, растягивая пленку с одинаковой скоростью в двух взаимно перпендикулярных направлениях и уменьшая при этом ее толщину. Она характеризуется следующими соотношениями [c.171]

Очевидно, что при скорости деформации растяжения, меньшей критического значения ( о = 1/2 1п,ах)> поведение расплавов полимера при одно- и двухосном растяжении можно рассматривать как течение неньютоновской жидкости, при более высокой скорости деформации расплав деформируется как нелинейное высокоэластическое твердое тело. [c.175]

Уравнения деформации для симметричного двухосного растяжения, соответствующие высокоэластическим потенциалам (IV. 37) [c.157]

Симметричное двухосное растяжение осуществлялось при одинаковом растяжении образца в перпендикулярных направлениях, т. е. при А,1 = А.2=Я кг= к- а = а2=а аз=0. Уравнения деформации для симметричного двухосного растяжения, соответствующие высокоэластическим потенциалам (4.32) и (4.52), таковы [c.117]

Эксперименты по двухосному однородному растяжению полимеров при раздуве рукава [142] показали, что продольная вязкость уменьшается с ростом скорости деформации. Однако однородное двухосное растяжение реализуется при строго определенном соотношении между радиусом рукава и толщиной пленки. Обеспечить однородное двухосное растяжение в процессе экструзии с раздувом крайне трудно (есл . вообще возможно) из-за того, что распределение толщины пленки по высоте рукава заранее неизвестно. Из проведенных исследований можно сделать следующие важные выводы скорость растяжения материала изменяется в направлении движения пленочного рукава при изменении скорости растяжения эффективная продольная вязкость может увеличиваться, уменьшаться или оставаться постоянной в зависимости от природы материала и рассматриваемого интервала скоростей деформации продольная вязкость материала снижается с повышением температуры. [c.244]

При рассмотрении баланса сил и энергии принимаются следующие допущения толщина пленки достаточно мала, так что неоднородностью профиля скорости течения в поперечном направлении можно пренебречь градиенты скорости деформации в выбранной (текущей) точке рукава можно вычислять так же, как двухосного (биаксиально-го) растяжения плоской пленки силами поверхностного натяжения, инерции и трения пленочного рукава с воздуха можно пренебречь ввиду их малости по сравнению с напряжением, действующим на материал в продольном направлении при вытяжке пленки теплопередачей между внутренней поверхностью рукава и находящимся в нем, воздухом можно также пренебречь охлаждение рукава происходит в основном за счет излучения и конвекции тепловыделением от трения рукава о воздух можно пренебречь. Таким образом, можно сделать вывод о том, что из материалов, имеющих меньшую эффективную продольную вязкость, получаются рукава, диаметр которых меньше, чем при экструзии полимеров с более высокой эффективной продольной вязкостью [87]. [c.244]

При одноосном и двухосном растяжении полимер обнаруживает двойное лучепреломление [105, р. 281]. Это связано с тем, что поляризуемость сегмента вдоль и поперек цепи различна. Оптическая анизотропия цепи пропорциональна (o i —0С2), где Oil и 2 поляризуемости сегмента и двух направлениях. Когда цепь распрямляется, оптическая анизотропия стремится к л(ос1 —оса). При действии напряжения на максимально вытянутые (относительно их поворотно-изомерного состава) цепи возникает деформация валентных углов и растяжение химических связей, оптическая анизотропия при этом продолжает расти. [c.168]

Характер деформации. Сдвиг также может произойти при изменении характера деформации, например при переходе от одноосной к двухосной деформации. В последнем случае ориентация развивается в меньшей степени, чем при одноосной деформации, и область практически исчезает (рис. 189). [c.328]

Применительно к растяжению листового элемента в двух направлениях в [131] показано, что при любом соотношении компонентов двухосного растяжения а, и максимум усилия Х в направлении наибольшего главного напряжения достигается при величине деформации того же направления [c.200]

Более интенсивное развитие коррозионного растрескивания в условиях плоской деформации обусловливает специфические изменения кинетики роста поверхностных трещин. На рис. 13.2.5 представлены результаты испьггания при двухосном изгибе дисковых образцов из титанового сплава диаметром 1300 мм, толщиной 90 мм с диаметрально расположенной полуэллиптической поверхностной трещиной. При значениях К < 51 МПа V м коррозионное растрескивание отсутствовало. [c.479]

До недавнего времени наибольшее внимание уделяли ориентации материала на молекулярном уровне. Однако механизм ориентации включает в себя также изменения в кристаллической структуре и превращения надмолекулярных структур. Эти процессы играют важную роль при вытяжке волокна [170, с. 1877 656, с. 2305] или при одноосной, а также двухосной деформации пленочных материалов [171, с. 312 172, с. 350]. [c.60]

Интересно проследить структурные изменения, которые происходят вследствие предварительной деформации — как одноосной, так и двухосной. Эти структурные изменения следует сопоставить со степенью обратимости деформации, сопровождающей эти изменения, а также с изменением прочности материала. Такое исследование было проведено на пленках из гидрохлорида полиизопрена (ГХК) [171, с. 312—315]. [c.60]

С учетом двухосного напряжения состояние напорного трубопровода продольная деформация будет определяться следующим выражением [c.244]

Рис. П.З. Зависимость параметров свободного объема от относительной линейной деформации двухосного растяжения ПЭНП при 20 (Д) и 60 С (01-

Рис. 11.4. Температурные зависимости параметров свободного объема ПЭНП при различных относительных линейных деформациях двухосного растяжения

Рис. п.7. Зависимость параметров переноса гептана чере ПЭНП (а) и ПТФЭ ((Г) от относительной линейной деформации двухосного растяжения при 40 (х) и йО°С (О). [c.75]

Рис. 11.9. Зависимость параметров переноса азота через ПЭНП от относительной линейной деформации двухосного растяжения прн 20 (д) и 98 С (С).

Прием ступенчатого нагружения обеспечивает простоту измерения пластических деформаций, однако дает заметную погрешность в области малых пластических деформаций и не учитывает возможность деформационного старения металла в результате разгрузки после каждого нагружения. Этого можно избежать путем постановки испытаний непрерывным нагружением с записью измеряемых параметров на ленту осциллографа с помошью датчиков, показанных на рис.6.3.5. Датчик деформации (6.3.5,а) имеет упругий элемент с наклеенными с двух сторон тензодатчиками сопротивления. Датчик давления (рис.6.3.5,б) имеет цилиндр 1, нагруженный измеряемым давлением. Наклеенные на его поверхности тензодатчики 2 являются рабочими. Температурную компенсацию при использовании мостовой схемы обеспечивают тензодатчики 3, наклеенные на корпус 4, изготовленный из того же материала, что и цилиндр 1. При измерении кривизны выпучины / (рис.6.3.5,в) перемещение штока 2 относительно опор фиксируется упругим элементом 3 с тензодатчиками 4. Методика обработки записи показаний датчиков при непрерывном нагружении достаточно полно изложена в работе [131]. Построенные таким образом зависимости истинных напряжений от истинных деформаций а,- = /(е,) показаны на рис.6.3.6 для четырех различных марок сталей. Светлые точки — это результаты одноосного растяжения плоских образцов из тех же листов в пределах равномерной деформации до образования шейки. Расположение светлых точек, близкое к соответствующим кривым, построенным по результатам двухосного растяжения, свидетельствует об отсутствии заметной анизотропии свойств испытанных тонколистовых элементов [c.140]

Рис. п.12. Температурная зависимость коэффициентов проницаемости (а) и диффузии гептана через ПЭНП при различных значениях деформации двухосного растяжения. [c.81]

В разделе 11.4 на основании экспериментальных данных отмечено резкое увеличение скорости диффузионных процессов при некоторых деформациях двухосного растяжения, специфичных для каждой системы полимер — среда и называемых критическими [34, 51—53]. Для объяснения этого явления исследовали влияние внешнего давления жидкости на диффузию гептана в образцах ПЭНП и ПТФЭ. Вначале испытывали недеформированные образцы. Условия эксперимента предусматривали крепление испытуемого образца на сетчатой твердой опоре, что исключало возможность возникновения растягивающих деформаций. Избыточное давление м яли в интервале 0,1—1,4 МПа. [c.95]

ТАБЛИЦА 11.2. Значения коэффициентов Рц, п О гептана при различных давлениях и деформации двухосного растяжения меньше критического для ПЭНП и ПТФЭ [c.96]

Показано, что растяжение в направлении у оказывает незначительное влияние на вид изотермы деформации в направлении х. При повышенных температурах (80 и 100 °С) влияние растяжения вдоль оси у на зависимость ax = f(ex) практически отсутствует. Свойства предварительно двухосно-ориентированных пленок в каждом направлении (разрушающее напряжение и усадка при нагревании) определяются в основном только степенью вытяжки в данном направлении и почти не зависят от растяжения в перпендикулярном направлении. Так, разрушающее напряжение и усадка при нагревании в направлении предварительного растяжения на 300% при одноосно-растяпутых и двухосно-растянутых пленок с разными степенями растяжения в перпендикулярном паправлении почти совпадают. В перпендикулярном направлении разрушающее напряжение и усадка двухосно-растянутых образцов увеличиваются с повышением кратности вытяжки вдоль оси. Степень обратимости деформации в одном направлении при нагреве двухосно-растянутых пленок практически не зависит от степени вытяжки в другом направлении. Это свидетельствует о том, что устойчивость возникших ориентированных структур не зависит от растяжения в перпендикулярном направлении. Температурная зависимость восстановления обратимой деформации двухосно-ориентированных образцов в полулогарифмических координатах совпадает с одной из кривых для одноосного растяжения, отвечающей определенной температуре растяжения. [c.181]

В работе были рассмотрены как одномерные, так и двумерные деформации растяжения с целью последующего анализа вытяжки полимерных листов. Основные результаты этого анализа поведения нелинейных вязкоэластических жидкостей сводятся к следующему при 0 О нелинейные вязкоэластические жидкости ведут себя так же, как и линейные жидкости, проявляя при больших временах нагружения свойства ньютоновских жидкостей. При значениях о, отличных от нуля, но меньших, чем критические, зависимость т + от 0 при больших временах нагружения можно представить в виде полинома, в котором в качестве первого члена входит вязкость Трутона. Уайт отмечает, что такой подход эквивалентен приближениям, использованным Денсоном при анализе двухосной деформации полимерных пленок с помощью представлений о неньюто-новской продольной вязкости [57, 58], Подробно эти работы рассмотрены в гл. 15. [c.175]

Сделаем следующие допущения- полимер несжимаем и деформация полностью обратима (см. разд. 6.8 и 15.3) свободный пузырь имеет сферическую форму и однороден 1ю толщине условия свободного раздува изотермические, а прн контакте со стенками формы лист затвердевает проскальзывание на стенках отсутствует толщина пу.эыря по сравнению с его размерами очень мала. Предположение о постоянной толщине стенок свободного пузыря соответствует наблюдениям Шмидта и Карли 124], установившим, что при быстром двухосном растяжении листа наблюдается щирокое распределение толщин во всех случаях, за исключением того, когда лист приобретает форму полусферы. Более того, Денсон и Галло 131] получили очень узкое распределение толщины при малых скоростях деформации (порядка 10" с" ) и для листов, раздутых до размера меньше полусферы. Представленный ниже анализ справедлив и для процесса термоформования, когда пузырь меньше полусферического. [c.576]

Двухосное несимметричное растяжение осуществлялось при растяжении образца во взаимно перпендикулярных направлениях таким образом, что Л1<Х2 лз= сп<а2, аз = 0. Уравнения деформации для несимметричного двухосного растяжения, соответствующие высокоэластическим потенциалам (4.32) и (4.52), таковы а1 = 0(Х2 Хр а2=0(>.2-Х2) (4.55) [c.116]

Полимеры в вязкотекучем состоянии могут испытывать три вида деформации сдвиг, одноосное растяжение и объемное сжатие Наиболее изучено течение полимеров прн сдвиге Перемещение элементов тела осуществ чяется под действием тангенциальных напряжений ог со скоростью (где — деформация, (— время). Сдвиг являстся основным видом деформирования прн переработке полимеров на смесительном обо-рудовапни (смешение с ингредиентами, ватьцевание и др). Одноосная деформация яв ]ястся определяющей ирн производстве во юкон, а прн получении пленок большой вк 1ад вносит и двухосное растяжение [c.301]

При наложении растягивающих напряжений в области упругой деформации скорость коррозии стали в кислых средах увеличивается [L03—L05]. Как правило, скорость коррозии возрастает пропорционально величине растягивающих напряжений и зависит от природы анионов кислоты, характера катодного про- цесса. Исследование коррозии высокопрочной стали ЗОХГСНА [L03] в серной-кислоте подтвердило эту зависимость (рис. 29), причем введение в коррозионную среду (20%-ный раствор H2SO4) поверхностно-активных анионов хлора значительно усиливает скорость коррозии напряженного металла. Возрастание скорости коррозии стали в кислых средах при приложении растягивающих напряжений отмечалось также в работах [106—108. Так, в 4M НС1 при воздействии двухосных растягивающих напряжений суммарная скорость растворения стали ЗОХГСА с увеличением растягивающих напряжений возрастает (табл. 21). [c.62]

Начальные поля остаточньи напряжений в телах различной формы могут сильно отличаться между собой как по уровню напряжений, так и по соотношению между эквивалентным напряжением и средним напряжением о ,р. Релаксация напряжений за счет превращения упругой деформации в пластическую может происходить только в отношении той части напряжений, которая зависит от Составляющие напряжений, зависящие от а р, могут понижаться только от перераспределения напряжений из-за нарушения равновесия в объемах, где протекала пластическая деформация. Это означает, что объемы с преобладанием средних напряжений над а- имеют некоторую консервативность, выражающуюся в том, что напряжения в них понижаются только после протекания пластических деформаций в других зонах, где о, велико. Такая особенность приводит к тому, что характер изменения напряжений во времени во всех точках тела одинаков, а степень снижения напряжений разная [25]. По этой причине, как следует из данных на рис. 12,3,1, одноосные напряжения снижают свой уровень примерно так же, как и в случае чистого сдвига. Двухосное растяжение при плоской схеме напряжений мало чем отличается в отношении степени понижения напряжений от сдвш а. Наибольшей консервативностью отмечены равновесные поля с тремя равными компонентами напряжений. Такие поля возникают в сплошных шарах при термической обработке. [c.446]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология