Критичность

Более удобно оценивать критичность трещины по величине ее площади F, принимая в качестве критического размера параметра а. [c.241]

Одна из главных задач, с которой сталкивается теоретик,— это вычисление критической массы для данной системы. Эта задача наиболее легко разрешима. Зачастую с ней связано определение оптимальной конфигурации, которая соответствует минимуму массы ядерного горючего. Существует много грубых аналитических моделей, с помощью которых сравнительно легко можно произвести предварительные оценки . Точные вычисления требуют применения более тонких методов расчета или экспериментов по критичности. [c.20]

Ур авнение (3.6) является одним из классических условий, называемым условием критичности, для однородного бесконечного реактора реактор, который отвечает такому условию, называют критическим. [c.41]

Как уже отмечалось, система будет находиться в стационарном состоянии) если к=. Если же А>1, нейтронный поток возрастает, а если А <1, уменьшается. Случай /с=1 тождествен условию, определяемому уравнением 3.6), т. е. условию критичности. Это легко показать для реактора бесконечных размеров. [c.42]

Подставив условие критичности (4.135) совместно с определением (4.147) в соотношение (4.148), получим [c.87]

Это соотношение и есть условие критичности. Решение этого уравнения относительно Л /, дает критическую концентрацию горючего (при г] -z va, r >) [c.150]

Это условие критичности для реактора в форме параллелепипеда. Если заданы размеры реактора, соотношение (5.168) является уравнением для онределения критической концентрации горючего. Задавая концентрацию горючего и геометрические пропорции блока, из соотношения (5.168) получим размер системы. Коэффициент размножения для этого реактора можно получить обычным путем (см., нанример, 5.4,в). Легко показать, что он имеет вид [c.152]

Из равенств (6.72) можно получить уравнение критичности для гомогенного реактора без отражателя. Под критичностью понимают состояние, когда число нейтронов, генерируемых в среде, равно числу нейтронов, родившихся ири делении в следующем поколении. Можно воспользоваться уравнением источника (6.55), чтобы установить условие критичности. Интегрирование по летаргии (6.55) приводит к результату [c.204]

Это равенство представляет собой уравнение критичности для реактора без отражателя с моноэнергетическим спектром деления. Иногда более удобно записать его в другой форме, используя выражение для размножения на быстрых нейтронах. Очевидно, в данном случае коэффициент размножения на быстрых нейтронах е определяется выражением [c.205]

Следует заметить, что равенство (6.80) справедливо для критической системы. Если система не критична, то вместо (6.80) пользуются выражением [c.206]

Определим это соотношение как условие критичности и рассмотрим вкратце наиболее важные моменты. Равенство (6.91) с учетом этого результата имеет вид [c.208]

Расчет критической массы для каждой из таких систем нрои водится методом подбора. Можно или задаться размером и вычислить концентрацию для критической системы, или, наоборот, задаться концентрацией. Мы сделаем последнее. Затем вычислим макроскопические сечения среды во всем интервале летаргии, т. е. (м), (г ), D u) и а также сечения в тепловой группе для рабочей температуры системы, и по этим данным вычислим те параметры, которые входят в ураннение критичности, т. е. Тт, Рт, Ц1 II Е. [c.211]

Это уравнение должно решаться совместно с условием для собственных значений (7.224). Совместное их решение определяет условие критичности для плоского реактора. Удобно записать эту пару уравнений в виде [c.271]

Если вместо условия отсутствия потока из вакуума использовать условие (7.234), то уравнение критичности можно выразить формулой (7.235) при 5/2,=0,3781 получим ба=1,343. Соответствующее выражение через длину свободного пробега равно [c.282]

Одно из этих уравнений может быть использовано для получения соотношения между Л и С. Одпако обе величины не могут быть определены из уравнений (8.37). Как и во всех подобных задачах теории реакторов, выражения для потоков должны включать одну произвольную постоянную, которая определяется уровнем мощности. Отношение двух уравнений (8.37) не зависит от Л и С и представляет условие критичности для системы [c.309]

Предполон им, что требуется создать систему типа, показанного на рис. 8,6, при определенных значениях радиусов рц и и высоты 2/г. Предположим также, что выбран состав отражателя (т. е. определена величина Хд). Концентрации всех материалов в активной зоне, за исключением концептрации горючего, известны. Если концентрация горючего невелика (что имеет место в большинстве практических случаев), то можно предположить, что коэффициент для активной зоны известен, так как он меняется незначительно с концентрацией горючего. Соотношение критичности (8.38) может быть использовано для определения поскольку все другие величины в этом соотношении известны. След>( вт заметить, что из уравнений (8.26) и (8.33) следует [c.309]

Теперь применим условия непрерывности потоков на границе раздела для получения соотношения между постоянными и 6 и условия критичности для реактора с отражателем на торцах. Они имеют вид [c.310]

Из требования непрерывности плотности потока на границе раздела активной зоны и отражателя можно получить соотношение между константами Л и С и условие критичности для системы [c.312]

Если система критична к 1) при v = v, то к можно вычислить обычным способом, т. е. [c.315]

Величина 5 вычисляется из соотношения критичности для конкретной системы с отражателем. Приведем эти соотношения для трех элементарных геометрий, рассмотренных выше. [c.315]

Подстановкой этих результатов в соотношения (8.107) и (8.109) последующим делением (8.107) на (8.109) получим условие критичности [c.323]

Некоторые т функций в левой части уравнения (8.И4) табулированы [62]. Поэтому удобно записать уравнение критичности с помощью табулированных функций (рис. 8.14) [c.324]

Уравнение (8.117) это уравнение критичности для эквивалентного реактора в стационарном состоянии. Решение этого уравиения для системы данного размера и состава определяет коэффициент размножений для рассматриваемого реактора. [c.324]

Уравнение (8.119) выражает условие критичности для реактора в стационарном состоянии. В приведенном виде это уравнение связывает свойства активной зоны (левая часть уравнения) со свойствами отражателя (правая часть). Таким образом, при данных свойствах отражателя уравнение (8.119) определяет критическую концентрацию горючего или размер активной зоны. Удобно обозначить часть, соответствующую активной зоне. Тс (х, фс). а часть, соответствующую отражателю, Гд ( , фд). Следует отметить, что со определяется через фс [согласно уравнению (8.120)], а к — нри помощи фд по уравнению (8.121), так что единственными остающимися переменными являются X и поскольку величины ф (т. е. поперечные сечения) заданы. Поэтому уравнение критичности записывается как [c.324]

Описанная теория основывается на диэлектрическом приближении ядра К(г,г ) [см. (9.19)] и простейшей однополосной аппроксимации функции диэлектрического отклика (9.15). Возникает вопрос насколько критичны эти упрощающие допущения для обоснования нелокальной электростатической природы структурных сил А. А. Корнышев [459] получил для них общее выражение, свободное от каких-либо упрощающих предположений, и показал, что нелокальная электростатическая природа этих сил сохраняется в рамках любого приближения ядра [c.166]

Во втором подходе исходные данные также упаковываются, а программа обработки этих данных состоит из модулей, написанных на языках типа Фортран и Ассемблер, которые используются для реализащш упаковки/распаковки данных и наиболее критичных но времени операций. Управление же этими модулями реализуется на языке высокого уровня. Примером системы, в основе которой лежит такой подход, является система аналитических преобразований 8АС-1 [64]. [c.249]

Условие (4.140) накладывает определенные требования на ядерпые характеристики размножающей среды называют его условием критичности. [c.85]

Вернемся теперь к уравнению критичности, которое ранее было получено в виде (6.94). Это выражение можно обобп],ить, если воспользоваться решением (6.100) для U(u) с учетом условия (6.61) и решением (6.108). Легко видеть, что критическое уравнение имеет вид [c.210]

Условия критичности (6.80) и (6.111) полезны при получении прикидоч-ных оценок концентрации топлива для данной геометрии реактора (и наоборот). При вычислениях такого рода в соответствии с предпосылками теории предполагают, что материалы гомогенно распределены в реакторе, хотя в действительности этого может и пе быть. Следует отметить, что рассматри- ваемые равенства трансцендентны относительно множителя 5 , входящего в выражение, определяющее вероятность того, что нейтрон избежит утечки нри замедлении g, и коэффициента размножения на быстрых нейтронах, так что решать их приходится методом подбора. В случаях, когда эти результаты могут оказаться полезными, например при расчете тепловых реакторов, коэффициент размножения на быстрых нейтронах близок к единице, так что в нервом приближении удобно положить е = 1, а когда В определится из условия критичности, в результат внести поправку. [c.211]

В первом приближении удобно задаться значением коэффициента размножения на быстрых нейтронах (например, е = 1), а потом проверить его. Все необходимые данные выбраны, и из соответствующих ураипеиий критичности 1см. равенства (6.80) и (6.111)] можно вычислить В" методом подбора. Это полученное значение можно проверить, вычислив величи]1у е с помощью, например, уравненпя (6.81). Если эта величина е хорошо согласуется с выбранной ранее, то первого приближения для В достаточно в противном случае вычис.яеиное значение е можно подставить и уравпепие критичности н рассчт1тать второе приближение для В . Как правило, е очень близко к единице, поэтому процесс подбора для 5 сходится быстро. [c.211]

Если бы реактор не имел отражателя, можно было бы воспользоваться непосредственно равенством (6.80) для определения критической концентрации топлива. Поскольку в данном случае есть отражатель, необходимо видоизменить это соотношение, чтобы учесть влияние отражателя. В гл. 1 было показано, что назначение отражателя состоит в том, чтобы уменьшить утечку нейтронов из активной зоны и, следовательно, понизить критическую концентрацию топлива в системе. Ясно, что, если отражатель совсем не принимать во внимание, оценка критической концентрации топлива может оказаться слишком завышенной. Нужно попытаться произвести более точные вычисления. Для этого можно воспользоваться эквивалентным реактором без отражателя. Определим размеры цилиндрического реактора без отражателя, который становится критическим при той же концентрации топлива, как и действительный реактор с отражателем. Понятно, что эта эквивалентная система без отражателя должна иметь в точности такую же геометрию тепловыделяющих элементов и такое же распределение нетопливных компонентов, как и реальная система. Если бы удалось как-то оценить размеры системы без отрая ателя, то можно было бы воспользоваться равенствами (5.204) и (6.80) для вычисления критической концентрации. Соответствующий метод — метод эффективной добавки — рассмотрен в общей теории многозонных реакторов (гл. 8). Этот метод позволяет оценить увеличение размеров при переходе от системы с отражателем к системе без отражателя при условии, что обе системы критичны прп одной и той же концентрации топлива. [c.229]

Подстановкой этих результатов и уравнение критичности (7.283) получаем полутолщину бесконечного плоского реактора, критичного при параметрах (7.284). Решением его в Рд-ириближеиии является [c.282]

Если параметры активной зоны и отражателя удовлетворяют этому соотношению, то система находится в стационарном состоянии. Следовательно, это соотп(пиение есть условие критичности для двухзонного сферического реактора в односкоростном приближении. Вычислительная процедура, иримепенпая к данному случаю, подобна методам, использованным в случае без отражателя. Ед1шственное отличие заключается в том, что размер системы и свойства реакторных материалов здесь связаны трансцендентным уравнением. [c.303]

Для того чтобы оценить влияние условия Сербера — Вильсона на соотношения критичности, в последующем будет вычислен критический радиус для различных составов активной зоны и отражателя и результаты будут сравнены с вычислениями, основанными на методе, изложенном в 8.26 (условие непрерывности потока). [c.318]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология