Теплопереход

Теория жидкостной пленки Нуссельта предполагает что слой конденсата является таким тонким, что температура в указанном слое меняется по линейному закону. Кроме того, предполагается, что перенос тепла к поверхности конденсации осуществляется лишь путем теплопроводности, вследствие того, что движение жидкостной пленки является ламинарным. Таким образом, общее термическое сопротивление теплопереходу определяется толщиной пленки конденсата. Физические свойства конденсата в данном случае определяются для средней температуры пленки. Предполагается, что поверхность конденсации является относительно гладкой и чистой, а температура ее постоянной. [c.83]

Рис. 1У-37. Вспомогательный график к расчету коэффициента теплоперехода из слоя катализатора при расположении охлаждающих трубок в слое катализатора. Зависимость функций у от отношения п = В /В .

Хр - коэффициент теплоперехода радиацией газов, шэл/гг- ч. -°С [c.84]

Л/f - коэффициент теплоперехода конвекцией, ккал/м .ч.°С [c.85]

Останавливаться на том, как делаются теплопереходы и как на них наносится рисунок, не имеет смысла, потому что нет ни одной фирмы, производящей термоэлектрические модули, которая делала бы это сама. Все фирмы покупают готовые теплопереходы. Контроль готовых теплопереходов осуществляют по соответствию размеров и по адгезии металлического рисунка к керамике, которая должна быть не менее 2 кг/мм. [c.85]

Определение Q ax проводится аналогично измерению АГ ах- На холодный теплопереход монтируется миниатюрная печка резистивного нагрева, на которую подается электрический ток и измеряется выделяемая в ней мощность Q/ (рис. 4). Ток через модуль I -= [c.105]

При осуществлении контактных реакций посредством пропускания потока реакционных газов через слой зернистого катализатора химическое превращение сопровождается следующими физическими стадиями перенос реагирующих веществ из газового потока между зернами к поверхности зерен катализатора и продуктов реакции в обратном направлении, диффузия реагирующих веществ и продуктов в порах зерен контактной массы, теплопереход внутри зерен, теплообмен ме кду поверхностью зерен катализатора и газовым потоком и, наконец, при наличии внешнего теплоотвода или подогрева, перенос тепла внутри слоя контактной массы в направлении, нормальном к стенкам сосуда, содержащего катализатор. Если скорости этих физических этапов малы по сравнению со скоростью [c.404]

Здесь А — параметр теплоперехода при вынужденной конвекции, пропорциональный коэффициенту трения и являющийся в значительной степени стабильной величиной (формулы для расчета Л приведены в табл, 16) и —- весовая скорость потока Ср — теплоемкость при среднеарифметической температуре газов. [c.40]

Ингибиторы не только тормозят (а в некоторых случаях и полностью прекращают) коррозию [76] — уменьшается количество загрязняющих нефтяные фракции и ухудшающих теплопередачу продуктов коррозии, сокращаются расходы по очистке аппаратуры и повышается коэффициент теплоперехода. [c.108]

Упаривание рассолов производят или в варницах, или к вакуум-аппаратах. Для упарки соляных рассолов в вакуум-аппаратах требуется предварительная очистка соляных рассолов от солей кальцин и магния, образующих на кипятильных трубках корки, препятствующие теплопереходу. [c.258]

Так например, коэфициент теплоперехода от движущейся жидкости к, стенке аппарата, как это мы увидим ниже, зависит от целого ряда факторов геометрического размера стенки (/), скорости движения жидкости ( ), от свойств жидкости ее плотности (р), вязкости ([<.), теплоемкости (с р), теплопроводности (X) и т. д. [c.33]

Диференциальное уравнение для данного случая не может быть составлено, и чисто математический метод позволяет лишь написать общую зависимость коэфициента теплоперехода от перечисленных выше факторов в виде [c.33]

Передача тепла конвекцией (теплопереход) [c.202]

При вихревом (турбулентном) движении около стенок канала всегда имеется тонкий, так называемый пограничный слой жидкости, в котором сохраняется струйность потока, а следовательно, и теплопереход путем теплопроводности. В основной же [c.447]

Устройство криостата с термоэлектрическим микрохолодильником. Микрохолодильник типа ТЛМ состоит из рабочего стакана, двухкаскадной полупроводниковой термоэлектрической батареи, водяного теплообменника, корпуса. Питание микрохолодильника осуществляется от выпрямителя типа ВСП-33-5. Двухкас-кадная термобатарея с последовательным питанием каскадов состоит из 29 термоэлементов на нижнем каскаде и четырех на верхнем, соединенных металлическими теплопереходами. Для подачи и слива воды в теплообменник введены два штуцера. Корпус и стакан крепятся винтами к теплообменнику. Между стаканом и теплообменником расположена термобатарея. Для автоматического регулирования температуры в рабочем объеме на дне стакана установлен датчик-терморезистор. [c.184]

Принимая, что обмен температур (по выражению Ле-Ша-телье) между потокам.и газа и материала происходит мгновенно, т. е. долуская отсутствие сопротивления теплопереходу, можно получить для любого горизонтального сечения шахты Лы =й /г =0, так как иначе для произвольного соотношения [c.392]

Погрз женный конденсатор собран из ребристых секций, нричем ребра ра1 полоя ены на наружной, омываемой водой поверхности труб. Так как частный коэфициент теплоперехода от стенки к воде иыше, чем от паров бензина к стенке трубы, то эти ребра не увеличивают общего коэфициента тенлопередачи, но делают почти невозможной очистку труб конденсатора от накипи. [c.90]

В задней стенке холодильника размещен блок питания, состо5, ций из термоэлектрических батарей 3, в каждой из которых последовательно соединено 60 термоэлементов. Рядом с термоэлектрическими батареями установлены алюминиевые блоки-теплопереходы 2, отдающие теплоту, отводимую батареями из шкафа через ребристые радиаторы 4 наружному воздуху. Прилегающие к плоскости термоэлектрических батарей поверхности деталей покрыты анодной электроизоляционной пленкой и смазаны теплопроводной пастой. От радиатора 4 теплота отводится осевым вентилятором 5. Блок электропитания термоэлектрических батарей 3, работающий по схеме двухполупе-риодного выпрямителя, состоит из силового трансформатора 1, двух германиевых диодов, дросселя, двух конденсаторов и двух реле с кнопкой. [c.953]

Дифференциальный баланс для реакции 2 показан на рис. 64. В начале процесса скорости генерации и перехода тепла в образец не отличались так значительно, как в случае реакции 1. Кривые для этих составляющих баланса примерно эквидистантны на протяжении всего хода реакции. То, что мы ранее назвали срывом стабилизации, на рис. 64 выглядит как резкий наклон кривых генерации и перехода тепла в обра.зец при неи.зменном энергетическом преобладании перехода тепла. На кривой скорости аккумулирования тепла веществом — наименьшие и.зменения, явно недостаточные для подъема скорости реакции. Из этого можно сделать вывод, что управление реакцией 2 в ТА-системе затормаживалось из-за определенной несогласованности скоростей перехода тепла и аккумулирования его образцом. На кривой дифференциального баланса срыв стабилизации последовал за медленным понижением уровней скоростей генерации и теплоперехода. Еще раз подчеркнем, что в случае реакции 2 происходило непрерывное отслеживание теплопереходом процессов, происходящих в обра.зце. Оно не нарушилось даже при смене режимов управления, как для реакции 1. Иными словами, не наблюдалось даже относительной автономии теплоперехода, и можно сказать, что управляющая, корректирующая его роль в ходе реакции 2 не состоялась. [c.93]

На рис. 1 представлено схематическое изображение модуля. Модуль состоит из двух плоских теплопереходов 4 и 6, которыми являются керамические пластины на основе А1203, реже A1N, С одной стороны теплоперехода имеются коммутирующие пластины (шины) [c.84]

Основные требования, предъявляемые к теплопереходу высокая теплопроводность керамики, точность позиционирования рисунка и точность габаритов самого теплоперехода. Для подавляющего большинства модулей используется керамика на основе AI2O3 (чаще всего с 96 %-ным содержанием AI2O3), имеющая теплопроводность 26-28 Вт/(м К). В тех случаях, когда нужна более высокая теплопроводность, используют керамику из A1N с теплопроводностью около 200 Вт/(м-К). Ранее широкое распространение в СССР имели тепло-переходы из оксида бериллия с теплопроводностью около 150 Вт/(м К). Сейчас они не используются из-за дороговизны и вредного воздействия ВеО на человеческий организм. [c.85]

При пайке модуля берут основание 4 (рис. 7) со штифтами 3. На них надевают матрицу 2, в которую вставляют ветви термоэлектрического материала. Затем на штифты надевают направляющую для теплоперехода 1. В направляющую вставляют теплопереход с распаянными шинами. На теплопереход кладут горячий паяльник с жалом, соответствующим форме теплоперехода. После выдержки в течение необходимого для расплавления припоя времени паяльник снимают. Керамика с припаянными ветвями остывает в сборочном приспособлении под небольшим прижимом. Затем полученный таким путем полумодуль вынимают из матрицы, кладут на основание в направляющей рамке, на штифты надевают еще одну направляющую рамку, в которую помещают другой теплопереход, который припаивают к ветвям уже описанным способом. [c.96]

Формула для определения а, безусловно, очень удобна, поскольку Цпах можно измерить достаточно точно. Такую же точность имеет и определение R. Величина тах, как правило, определяется менее точно и, скорее всего, несколько занижена, поэтому значение теплопроводности также получается заниженным, а, следовательно, Z -завышенным. Поэтому можно рекомендовать брать для расчета значения а и из приведенных формул, ак-т выражения для Z. Входящее в выражения для термоэлектрических параметров число пар берется из спецификации модуля, а температура горячего теплоперехода обычно задается. [c.102]

Так, фирма Ме1соп> для модуля СР 1.4-127-06L дает ЛТ к = = 67 °С, /max = 6,0 А, Umax == 15,4 В, 2max = 51,4 Вт. Темпсратура горячего теплоперехода 25 °С. Из маркировки модуля получаем, что он содержит 127 пар, высота ветви h = 0,06 = 1,52 мм, сечение ветви = 1,4x1,4 мм . Тогда из формул таблицы получаем [c.102]

Термоэлектрический модуль 5, подлежащий измерению, помещается в вакуум не более 10 Topp (для уменьшения теплопроводности за счет воздуха). Температура горячего теплоперехода стабилизируется потоком воды, температура которой, в свою очередь, статируется каким-либо термостатом, предназначенным для этих целей. Модуль крепится на медном основании 5. Для уменьшения тепловых потерь тепловой контакт модуля с основанием осуществляется либо через теплопроводную пасту, на которой устанавливается модуль, либо через легкоплавкий припой, которым модуль припаивается к основанию. На холодный теплопереход с наружной стороны помещаются две абсолютно одинаковые термопары / и 2. На горячий теплопереход с внутренней стороны помещают одну термопару 4. Термопара помещается с внутренней стороны потому, что тепловые потери по керамике учесть легче, чем тепловые потери по пасте или [c.103]

Кожухотрубчатые конструкции с реакционной зоной в межтрубном пространстве применяются преимущественно для теплообмена с сырьевыми смесями. При надлежащем внутреннем устройстве аппаратуры частные коэфициенты теплоперехода в зоне реакции и от стенок к теплоагенту в этих условиях обычно бывают более или менее близки между собой. С применением посторонних теплоносителей типа циркулирующих расплавленных солей, кипящих жидкостей и др. величины этих коэфициентов резко разнятся друг от друга и теплопередачу начинает лимит1фовать теплопереход в зоне реакции, что особенно сильно заметно при процессах низкого давления. Естественно, что для таких систем имеет смысл обычный теплотехнический прием искусственного увеличения поверхности теплообмена в зоне наибольших тепловых сопротивленийт. е. в зоне реакции. [c.295]

Отправная точка в развитии пооизЕодства сухого льда — простой цикл, применявшийся долгое время при и.зготовлении твердой углекислоты для лабооаторных целей. Жидкая углекислота, изготовленная на базе любого из перечисленных в предыдущей главе источников, дросселируется в суконный или замшевый мешок, часть ее превращается в твердое состояние в виде снежной массы. При понижении давления жидкой углекислоты с 65—70 ати до атмосферного 75—70% жидкости испаряется, вследствие чего температура остающейся части понижается и при дальнейшем отводе тепла она затвердевает. Выход углекнс-лотного снега при таком методе производства зависит от начальной температуры жидкости и эффективности теплоперехода во время процесса. Прп трехступенчатом дросселировании при прочих равных условиях выход твердой углекислоты несколько больше, чем при дросселировании в одну ступень. Выход твердой углекислоты, получаемой простым или ступенчатым дросселированием, можно определить по диаграмме Р—г. На современных заводах одноступенчатое дросселирование совсем не применяется. В зависимости от того, с какого давления жидкая углекислота дросселируется, различают производство сухого льда по циклу высокого, среднего или низкого давления. [c.117]

Для повышения эффективности использования газа в камерных (садочных) пламенных печах периодического действия, как считают ученые, в частности, Ленинфадско-го государственного технического университета, необходимы следующие мероприятия 1) создание равномерного температурного поля в зоне теплообмена за счет рециркуляции газов 2) обеспечение одинаковых условий теплоперехода от теплоносителя к нагреваемым изделиям путем рационального формирования садки 3) использование теплоты уходящих газов для подофева воздуха. [c.710]

Значительным переделкам подверглись также главы курса тепло- передача (в части формул теплоперехода), нагревание, очистка газов, обработка жидких неоднородных смесей и заново написана глава Основные законы-фазового равновесия и диффузии , в которой освещены еопрош аддоби я диффузионных процессов. Заново переработан раздел курса. Холодильные процессы . [c.3]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология