Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Стабилизированный поток

    Турбулентный стабилизированный поток в круглой гидравлически гладкой трубе > 60  [c.74]

    Сопротивление при ламинарном потоке в трубах на участке гидродинамической стабилизации. Дтя ламинарного стабилизированного потока в круглой грубе профиль скорости описывается выражением (2.11), из которого получено уравнение (2.13) для величины касательных напряжений в зависимости от радиуса г. При г = Гв абсолютное значение касательных напряжений из (2.13) равно  [c.76]


    Поправочный коэффициент Е для полностью стабилизированного потока, т. е. при Ий > 50, равен единице. В работе [150] приведены результаты расчета средних значений числа Нуссельта при полностью развитом турбулентном режиме движения среды в круглой трубе при условии постоянной линейной плотности теплового потока на поверхности трубы (табл. 16). Эти данные хорошо согласуются с многочисленными экспериментальными результатами и потому считаются надежными [149]. [c.234]

    Рассмотрим ламинарное течение в круглой трубе для случая гидродинамически и термически стабилизированного потока, т. е. такого потока, для которого профиль скорости не меняется по оси трубы, а изменение температурного профиля вдоль оси происходит как бы равномерно во всех точках, так что безразмерный профиль температур остается неизменным  [c.101]

    Турбулентный стабилизированный поток в круглой вполне шероховатой [c.74]

    Ламинарный стабилизированный поток в каналах некруглого сечения [c.74]

Рис. 6-19. К применению закона количества движения к гидродинамически стабилизированному потоку в трубе. Рис. 6-19. К применению <a href="/info/41016">закона количества движения</a> к гидродинамически стабилизированному потоку в трубе.
    Входные эффекты. Предыдущие зависимости были получены, исходя из картины течения гидродинамически стабилизированного потока, у которого профиль скорости, а следовательно, и касательные напряжения на стенке не меняются по длине. При расчете сопротивлений относительно длинных каналов, которые в большинстве случаев и рассматриваются на практике, влиянием начальных участков можно пренебречь. [c.77]

    Чему равна минимальная локальная скорость стабилизированного потока воздуха в трубопроводе Почему ее невозможно измерить посредством трубки Пито — Прандтля  [c.27]

    Насыщенный хемосорбент (нижняя фаза из Е-1) вначале поступает на колонну-дегазатор К-2, где выделяются физически растворенные углеводороды С4, которые возвращаются в процесс. Стабилизированный поток направляется на колонну-регенератор К-3. В нижнюю часть этой колонны подается острый дар, играющий одновременно роль теплоносителя и разбавителя. В колонне К-3 происходит гидролиз изобутилсерной кислоты и дегидратация ТМК. Из нижней части колонны выходит 45— )%-ная кислота, которая подвергается упарке под атмосферным давлением или под вакуумом в концентраторе К-4 (содержание кислоты доводится до начального— 60— 65%). Выходящие с верха колонны пары, содержащие кроме изобутилена воду, ТМК, олигомеры и унесенную кислоту, промываются горячим водным раствором щелочи в скруббере К-5 и частично конденсируются в теплообменнике Т-3, откуда конденсат поступает в отстойник Е-3. Жидкая фаза из Е-3, представляющая собой водный раствор ТМК с примесью олигомеров, направляется на колонну выделения ТМК (на схеме не показана), откуда ТМК возвращается в регенератор К-3. Пары изобутилена из емкости -5 проходят дополнительную водную отмывку в скруббере и поступают во всасывающий коллектор компрессора Н-3. Сжиженный продукт подвергается осушке и ректификации, после чего используется по назначению. На практике извлечение изобутилена проводится как в две, так и в три ступени. Вместо насосов-смесителей Н-1 и Н-2 могут применяться реакторы с мешалками, в том числе типа Вишневского, а также смесители инжекционного типа. Существенную сложность представляет узел концентрирования серной кислоты, аппаратура которого изготавливается нз тантала, графита, свинца или хастеллоя (в % (масс.) N1 — 85 Л — И Си — 4]. Остальное оборудование практически полностью изготовляется из обычной углеродистой стали. [c.299]


    Потеря напора в начальном участке несколько больше, чем в стабилизированном потоке. [c.120]

    Определение местной потери напора в этом случае осложняется необходимостью учета значений коэффициента кинетической энергии стабилизированных потоков в трубах с диаметрами 01И [c.154]

    Для изучения коррозии металлических газоходов экспериментальные образцы с термопарами монтируют на участках с аэродинамически стабилизированным потоком дымовых газов. Термопары закладывают в тело образцов путем сверления в стенке образцов канавок. [c.89]

    Равновесные структуры могут образоваться и поддерживаться в ходе обратимых превращений, протекающих при незначительном отклонении от равновесия. Типичный пример равновесной структуры — кристалл. Диссипативные структуры имеют совершенно другую природу они образуются и сохраняются благодаря обмену энергией и веществом с внешней средой в неравновесных условиях. Образование ячеистой структуры при возникновении свободной конвекции (гл. 11) — характерный пример диссипативной структуры. Мы можем рассматривать конвективную ячейку как гигантскую флуктуацию, стабилизированную потоками энергии и вещества, определяемыми граничными условиями. Такие диссипативные структуры при определенных условиях могут существовать и для открытых систем с протекающими в них химическими реакциями (гл. 7, 14—16). [c.11]

    В турбулентном стабилизированном потоке вблизи гладкой плоской стенки или в гладкой цилиндрической трубе справедлив универсальный закон распределения скоростей [c.56]

    Для полностью стабилизированного потока в трубе следует применять Среднюю скорость и объемную температуру (д. При этом для трубы получается следующая зависимость  [c.256]

    Коренным образом отличаются от двух предыдущих типов автоматически титрующие анализаторы жидкости непрерывного действия. Если при циклическом способе анализа в приборе операции проводятся последовательно, т. е. разделены по времени, то в анализаторах непрерывного действия титрование осуществляется как непрерывный и одновременный процесс. При работе прибора в любой момент времени непрерывно смешиваются постоянный, стабилизированный поток исследуемой жидкости и регулируемый поток титранта. Раствор, получившийся после смешения, также непрерывно, в потоке, контролируется измерительным прибором. Выработанный сигнал через специальный регулятор воздействует на поток титранта, изменяя его так, чтобы контролируемая величина была постоянной и равной заданной. В этом случае расход титранта пропорционален как концентрации исследуемого раствора, так и его расходу. Но так как последний постоянен, расход титранта является однозначной функцией концентрации титруемого вещества. [c.26]

    Полностью стабилизированный поток — поток, в пограничном слое которого распределение скорости уже не изменяется по длине канала. При анализе турбулентного или ламинарного потоков обычно предполагается, что они полностью стабилизированы. [c.52]

    Знание этой величины позволяет определить границы применимости уравнения (1У-23), которое дает максимально возможную высоту единицы переноса для полностью стабилизированного потока. Для расчета массообмена на участке длиной менее 4 может быть использовано уравнение  [c.86]

    Уравнение (IV-28), выведенное применительно к полностью стабилизированному потоку газа, не учитывает концевых эффектов и их влияния на массообмен. Это можно учесть, введя в уравнение (IV-28) поправочный коэффициент = ф l d)  [c.87]

    Необходимо учитывать, что выражения (2-3) справедливы лишь для сечений стабилизированного потока (для сечений, перед которыми длина прямого участка трубы составляет не менее 50 диаметров на участке такой длины успевают исчезнуть возмущения в потоке, вызванные изменениями конфигурации трубы) . [c.19]

    Проверка воспроизводимости прибора. Точность работы прибора определяется фотоэлектрической воспроизводимостью при постоянном освещении, т. е. повторяемостью отсчетов, соответствующих одному и тому же стабилизированному потоку. [c.274]

    Описание процесса (рис. 25). Сырье нагревается до температуры реакции и поступает в реактор со стационарным слоем катализатора. Горячие продукты реакции охлаждаются в колонне закалочного охлаждения непосредственным смешением с циркулирующим жидким потоком, после чего направляются на сжатие, охлаждение и поступают в обычную абсорбционно-стабилизационную систему. Стабилизированный поток направляется в соответствующую экстракционную систему для выделения целевого продукта высокой чистоты. Моноолефины, если они не являются целевым [c.50]

    Турбулентный режим движения. Согласно распространенным представлениям о турбулентности определяющую роль в процессах переноса в турбулентном потоке играет пограничный слой, прилегающий к границе раздела фаз. По мере удаления от входа в трубу происходит формирование гидродинамического и диффузионного пограничных слоев. На некотором удалении от входа формируется гидродинамически стабилизированный поток, а также происходит стабилизация поля концентраций. Длины участков гидродинамической и концентрационной стабилизации, вообще говоря, разные. Они определяются соответственно значениями коэффициентов кинематической вязкости V и диффузии О. При V = Д профили скорости и концентрации в потоке совпадают. При V ф О скорости и концентрации определяются значением критерия Шмидта Зс = v/D. При 5с > 1, т. е. при V > D, формирование профиля скоростей опережает формирование профиля концентраций. При 5с < 1 между ними имеет место обратное соотношение. [c.86]


    Дуга, стабилизированная потоком газа. [c.156]

    Скорость и равномерность испарения пробы из канала угольного электрода дуги, обдуваемой потоком газа, а также вероятность попадания паров в зону возбуждения, характеризуемая величиной у (см. 4.2.1), зависят не только от состава стабилизирующего газа, но и от скорости его потока. На примере определения примесей в синтетических силикатных образцах, смешанных или сплавленных с буфером (соединением лития), показано [986], что в случае испарения пробы из канала анода графитовой дуги, стабилизированной потоком газовой смеси аргон—кислород (9 1), наибольшие значения у достигнуты при малой скорости потока (Юл/мин). [c.158]

    Эти данные получены экспериментально [19] на установке, изображенной на рис. 11.14. Электрическая дуга, стабилизированная потоком пара по оси трубчатой камеры, горела между электродом из [c.579]

    Для газовых смесей числа Рг и 5с невелики (0,6—1), поэтому зоны гидродинамической, тепловой и диффузионной стабилизации вполне соизмеримы и могут занимать значительную часть длнны мембранного элемента. Установлено [1], что зависимости Ыи = Ыи(2, Реу ) и 8Ь = 8Ь(2, Реу) качественно повторяют вид функции на рис. 4.7, где тепловая или диффузионная стабилизация происходит уже в условиях гидродинамически стабилизированного потока. Значения Ыи и ЗЬ при одновременном развитии профилей скорости температуры (концентра ции) несколько выше, но длины зон тепловой и диффузионной стабилизации примерно одинаковы. Обобщенный закон массообмена, представленный на рис. 4.9, сохраняет силу и хорошо описывается уравнением Микли — Сполдинга (4.59). [c.137]

    В [3] и [20] приведены экспериментальные данные при ламинарном рс киме течения в каналах с различи ,1М сечением. В них нроиедено сравнение экснериментальных результатов с аналитическими решени 1ми, которое показало хорошее соответствие между опытными и расчетными данными, включая один случаи стабилизированного потока. [c.100]

    При движении газа в цилиндрической камере (трубе) анизотропность наблюдается и в гидродинамически стабилизированном потоке и проявляется в некотором преобладании продольной пульсационной скорости потока над радиальной в пристеночной области, где Ьг очень мала, анизотропность достигает максимума. [c.19]

    Дейслер [Л. 7] на основе многочисленных расчетов для стабилизированного потока предложил принимать = —0,14, и это значение широко использовалось в течение многих лет при обработке опытных данных, полученных как для ламинарного потока в трубах, так и для поперечного обтекания труб. Пока еще не проведены исследования, на основании которых можно было бы сделать обоснованный выбор между этими значениями. Однако во всех случаях различие очень мало и любое из этих значений, вероятно, вполне пригодно для расчета. Из анализа, проведенного Дейслером, известно также значение показателя степени т при коэффициенте сопротивления. Влияние этой поправки весьма существенно значения т = 0,58 для случая нагревания жидкости и т = 0,50 для охлаждения жидкости определяют удовлетворительное соответствие результатов анализа. Однако экспериментальных данных, подтверждающих это, пока мало. [c.78]

    Так как значения коэффициентов 2 (рис. 5-2—5-5) даны только для несколь-ких простейших форм поверхностей, то конструктор, при- " 0,5 меняя эти данные, должен проявлять известную осмотри-тельность. В частно- -дд сти, единственным случаем, когда применение приведенных значений Кс и К , совершенно обоснованно в отношении коротких трубок, является теплообменник, состоящий из пучка круглых трубок. В остальных случаях необходимо, чтобы длина трубок была существенной и обеспечивалась стабилизация по-гока. В случае неустановившегося профиля скоростей значения коэффициента входа Кс и коэффициента выхода Ке оказываются соответственно ниже и выше тех значений, которые отвечают полностью стабилизированному потоку. Поверхности с Прерывистыми ребрами, составляющие большую часть поверхностей, рассмотренных здесь, никогда не обеспечивают полностью [c.83]

    Критерий Рейнольдса вычисляется по средней скорости в данном сечении и по диамет1ру трубы d. Так обычно и вычисляют критерий Рейнольдса в технической литературе. Следует помнить, однако, что в действительности нельзя провести резкую границу между участком стабилизации и областью гидравлически стабилизированиого потока. Поток приближается к условиям гидравлической стабилизации асимптотически. Поэтому и на расстояниях, превышающих длину участка стабилизации Le, уравнение (6-48), возможно обнаружить некоторое отклонение от режима полной стабилизации. [c.196]

    Кривая распределения ско рости в области гидравлически стабилизированного потока для Ке= 1 00000 хорошо описывается формулой (6-32), если вместо толщины пограничного слоя подставить радиус г Это соответствует гипотезе, что пограничный слой смыкается по оси трубы. В этом случае обозначает скорость движения по оси. Справедливо также уравнение (6-33) для определения напряжения трения у поверхности плиты и уравнение (6-36) для определения скорости движения на границе между турбулентным пограничным слоем и ламинарным подслоем. Последний образуется в трубах так же, как и на поверхности плит. Если в упомянутых уравнениях радиус г заманить диаметром й и скорость средней скоростью и , интеприро ванием уравнения (6-32) находим, что Um= Щus, то получим следующие соотношения, которые будут использованы нами позже  [c.197]

    В стабилизированном потоке толщина тограничного слоя равняется радиусу трубы. Поэтому в формулах вместо значений скорости и температуры ужно применять значения скорости и темтературы, которые имеют место по оси трубы. Однако коэффициент теплообмена можно определять по средней интегральной температуре /в и в уравнении (8-12) применять среднее значение скорости и . Это пе совсем правильно, однако ошибка бывает невелика. Если напряжение трения определить по формуле (6-50) и отношение скоростей по формуле (6-51), то последнее уравнение приобретает следующий вид  [c.260]

    При описании первого типа проточных кювет [4] уже отмечалось стабилизирующее и повышающее воспроизводимость действие потоков воздуха, циркулирующих вокруг электродов с большой скоростью. Позже этот способ был использован преднамеренно [14]. Источник излучения, стабилизированный потоком воздуха (струей Столлвуда), применяется главным образом при анализе диэлектрических материалов (разд. 3.3.3). [c.101]

    При реализации программы по разработке ядерного газофазного реактора с высокотемпературным газовым ТВЭЛом на UFe потребовалось экспериментально исследовать свойства стабилизированных потоков (U-F)- и (и-Г-Аг)-плазмы. О некоторых экспериментах по измерению температуры и состава этих плазм уже упоминалось выше. Целенаправленные исследования такого рода по очень широкой программе проведены в [5]. В этих экспериментах UFe инжектировали в стабилизированную аргоновую плазму радиочастотного (РЧ) разряда и обжимали поток (и-Г-Аг)-плазмы закрученным потоком аргона. Уровень мощности РЧ-разряда — до 85 кВт, давление в разрядной камере — до 12 атм (10 Па), расход UFe — до 21 г/с (75,6 кг/ч), время экспериментов — до 41,5 мин. Схема разрядной камеры в разрезе показана на рис. 10.8. Разрядная камера 1 радиочастотного плазмотрона, выполненная из плавленного кварца, находится в индукторе 3 радиочастотного генератора мощностью 1,2 МВт. Инжекцию UFe в аргоновую плазму 2 проводили через охлаждаемый зонд 7, введенный по оси разрядной камеры с одного из ее концов (и-Р-Аг)-нлазму [c.506]


Смотреть страницы где упоминается термин Стабилизированный поток: [c.20]    [c.66]    [c.165]    [c.219]    [c.196]    [c.248]    [c.90]    [c.371]    [c.310]    [c.179]    [c.179]    [c.328]   
Теплопередача (1961) -- [ c.197 , c.199 , c.308 ]




ПОИСК







© 2025 chem21.info Реклама на сайте