Коррозия в жидкой фазе

Для осушки газа используют растворы диэтиленгликоля концентрации 90—99%, у насыщенного влагой раствора концентрация составляет 60—70%. а после регенерации его концентрация должна быть не ниже 90% [24]. С повышением температуры скорость коррозии углеродистой стали в растворах ДЭГ увеличивается, достигает максимума при температуре кипения, равной 100—120°С, а затем уменьшается. При этом скорость коррозии в паровой фазе растворов ДЭГ выше скорости коррозии в жидкой фазе, что связано с переходом в нее легколетучих органических кислот, образующихся в результате окисления ДЭГ. С повышением концентрации ДЭГ скорость коррозии стали возрастает, достигает максимума при 60%, а затем опять уменьшается. [c.173]

При отсутствии контакта с кислородом углеродистая сталь с большей скоростью разрушается в паровой фазе 60 и 90% растворов ДЭГ по сравнению с коррозией в жидкой фазе. Кислород ускоряет коррозию углеродистой стали в растворах ДЭГ. В случае его отсутствия скорость коррозии углеродистой стали в наиболее агрессивном 60% растворе ДЭГ при температуре 100 °С составляет [c.267]

Более качественно газ осушают диэтиленгликолем (ДЭГ). Применяют его в концентрированном виде, а при насыщении влагой концентрация ДЭГ а в растворе составляет 60—70%. В таком виде он подвергается регенерации при повышенной температуре. С ростом температуры коррозионная агрессивность растворов ДЭГ увеличивается и достигает максимума при температуре кипения, равной 100—120 С, а затем уменьшается. При этом скорость коррозии в паровой фазе растворов ДЭГ выше скорости коррозии в жидкой фазе, что связано [c.173]

Под влиянием температуры может изменяться и характер коррозионных процессов. Например, при сгорании сернистых топлив в двигателях имеет место газовая коррозия деталей серным и сернистым ангидридами при высоких температурах, а при понижении температуры происходит жидкофазная коррозия серной и сернистой кислотами. Поэтому при понижении температуры скорость коррозии деталей двигателя вначале уменьшается, достигает минимума, а затем начинает резко увеличиваться. Происходит это потому, что вначале с понижением температуры замедляется скорость газовой коррозии, однако дальнейшее понижение температуры приводит к конденсации системы ЗОд—ЗОд—Н2О и образованию серной и сернистой кислот, которые ускоряют процессы коррозии в жидкой фазе. [c.231]

Скорость коррозии в жидкой фазе, мм/год Выделение НгЗ при перегонке нефти, мг/л [c.23]

Нафтеновые кислоты — насыщенные соединения с низкими иодными числами, вязкость которых увеличивается, а летучесть уменьшается с ростом молекулярного веса. Вследствие малой летучести нафтеновых кислот коррозия в жидкой фазе обычно выше, чем в паровой. При перегонке черноморской нефти с паром в условиях постепенного нагревания от 200 до 310 °С наиболее летучие низкомолекулярные кислоты собираются в первых фракциях [69]. [c.101]

Наряду с пескоструйной обработкой сухим и чугунным песком в ряде случаев целесообразно применять гидроабразивную очистку или очистку влажным кварцевым песком. При гидроабразивной очистке обработка поверхности производится струей водно-песчаной суспензии. Суспензия поступает к распыляющему соплу под давлением и распыляется соплами эжектирующего или нагнетательного типа. В некоторых аппаратах предусмотрена раздельная подача песка и воды (рис. 10). После гидроабразивной обработки металлическую поверхность необходимо подвергать сушке или пассивации во избежание коррозии. Для предупреждения коррозии в жидкую фазу добавляют 1%-ный раствор кальцинированной соды, или после очистки поверхность промывают 0,2%-ным раствором хромпика или нитрита натрия или обрабатывают фосфатными растворами. [c.76]

Эффективность ингибирующего действия аминов высока (94— 99%). Для ликвидации коррозии в жидкой фазе 60% раствора ДЭГ достаточно ввести в раствор 5 г/л пассивирующего сталь в этой среде [90] моноэтаноламина (МЭА), 10 г/л диэтаноламина (ДЭА), 80 г/л триэтаноламина (ТЭА). Наиболее трудно устранить коррозию Б паровой фазе 60% раствора ДЭГ при 100 °С. Это удается осуществить при добавке в раствор 40 г/л МЭА, 700 г/л ДЭА. Высокая оптимальная концентрация ДЭА делает его менее экономически выгодным ингибитором коррозии углеродистой стали в растворах ДЭГ по сравнению с МЭА. Добавка МЭА в количестве 40 г/л обеспечивает также коррозионную стойкость углеродистой стали в паровой и жидкой фазах 70—90% растворов ДЭГ при 100°С. [c.201]

Коррозия углеродистой стали в растворах ДЭГ носит, как правило, общий (равномерный) характер, но в ряде случаев, преимущественно в паровой фазе, наряду с общей наблюдается также небольшая язвенная коррозия [5]. Скорость коррозии стали в паровой фазе растворов ДЭГ выше скорости коррозии в жидкой фазе (рис. 8.2). [c.259]

Существенное влияние на скорость коррозии материалов оказывает температура (рис. 1.5). С повышением температуры скорость коррозии увеличивается. Резкое возрастание скорости коррозии в жидкой фазе происходит при температурах выше 60—80° С. В пределах 40—60° С значительной коррозии стали Ст. 3 не наблю-, [c.23]

Коррозия со стороны реакционной смеси Значительная коррозия в жидкой фазе [c.277]

Металл или сплав Скорость коррозии в жидкой фазе, мм год Характер коррозии [c.419]

Скорость коррозии в жидкой фазе, мм год [c.420]

Точечная коррозия в жидкой фазе. [c.123]

Агрессивная Коррозия в жидкой фазе Коррозия в парогазовой фазе [c.148]

Идея модифицирования пленок с помощью жидкостей привлекает возможностью выполнения последними одновременно двух функций технологической среды и противокоррозионного компонента. Кроме того, ингибиторы коррозии в жидкой фазе можно ввести в пленку в больших количествах, чем из газовой фазы. Для научного обоснования промышленных технологий производства пленок необходимо понимание механизма модифицирования пленок жидкостями, включающего массообмен между компонентами полимерного материала и модифицирующими жидкостями. [c.124]

СИТ ОТ структуры полимерной матрицы и глубины проникновения ингибиторов в ее поры. Эти закономерности составляют научное обоснование технологии получения полимерных пленок, содержащих ингибиторы коррозии в жидкой фазе. [c.126]

Технология изготовления ингибированной пленки, включающая операцию модифицирования экструдируемого рукава ингибиторами коррозии в жидкой фазе, защищена патентами [116, 135, 137]. Ее использование в промышленном производстве позволяет получать пленки, вводя термостойкие компоненты ингибиторов в полимерную смесь, перерабатываемую в рукав экструзией, а затем соединять их с летучими компонентами в процессе обработки рукава жидкостями. Так в состав полимерной смеси на основе ПЭ вводят бензойную кислоту и активированный лигнин (гидролизный лигнин, обработанный при 200 - 230 °С водным раствором аммиака), взятые в соотношении 100 1, 4 0,8. Экструдируемый из этой смеси рукав приводят в контакт с расплавом дициклогексиламина. В результате активированный лигнин, наполняющий пленку и являющийся адсорбентом бензойной кислоты, становится носителем ингибитора коррозии, который образуется при взаимодействии бензойной кислоты и дициклогексиламина. Упомянутую ранее пленку [106] на основе ПЭ, содержащую ингибитор коррозии СИМ, получают экструзией смеси ПЭ и масла, которое служит пластификатором ПЭ и растворителем ингибитора. Последний подают на дорн экструзионной головки, приводя в контакт с полимерным рукавом, находящимся в вязкотекучем состоянии. Полученные таким образом пленки характеризуются выделением ингибитора преиму- [c.128]

Увеличение количества добавляемой воды с 5 до 15% вызывает некоторое возрастание коррозии в жидкой фазе, но резко снижает ее в парогазовой фазе. [c.197]

В паровой фазе скорость коррозии соответствует скорости коррозии в жидкой фазе. [c.52]

Алюминий и его сплавы обладают высокой коррозионной стойкостью в N2O4 и нитрине (табл. 18.15). При 20—50 °С скорость коррозии алюминия в N264 0,0002 мм/год в жидкой фазе и 0,002 мм/год в газовой. В нитрине в этих условиях скорость коррозии в жидкой фазе в 5 раз, а в газовой в 1,5 раза меньше, чем в техническом NjO . [c.289]

Примечание. В числителе скорость коррозии в жидкой фазе, в знад(еиателе— в газовой фазе. [c.327]

Коррозионно-электрохимическое поведение углеродистой стали в водных растворах аммиака подробно исследовано [104]. В разбавленных (2,5—5%) растворах (pH 11,7—11,9), контактирующих с воздухом, углеродистая сталь находится в устойчивом пассивном состоянии. В 25%-ном растворе (pH 13) потенциал коррозии (после активирования) равен —0,75 в (при 25°) и скорость коррозии составляет около 0,1 мм1год. В аммиачных водах производства аммиака и спиртов, содержащих растворенную СОг, ионы С1 (100—2300 мг/л), МОз (2—10 мг[л), СН3СОО- (до 10 мг/л) при pH 9—13 скорость коррозии в жидкой фазе равна 0,3—0,5 мм/год и в газовой фазе 0,04—0,06 мм/год. [c.104]

В этиленбисдитиокарбамате аммония (промежуточном продукте производства цинеба) до его подкисления углеродистые стали и алюминий подвергаются равномерной коррозии в жидкой фазе и неравномерной — в газовой. При подкислении продукта до рН = 5 коррозия углеродистой стали в жидкой фазе имеет точечный и язвенный характер накопление продуктов коррозии может вызвать загрязнение цинеба, что, как уже указывалось, недопустимо. Хромоникелевые стали являются стойкими в этиленбисдитиокарбамате аммония независимо от его кислотности. В реакционной смеси при производстве цинеба стали Х18Н10Т и Х21Н5Т не корродируют. [c.243]

Язвенная коррозия в жидкой фазе. При засверловке обнаружено, что толщина стенки уменьщилась на 1,5—2 мм Сталь 0Х21Н6М2Т [c.162]

Электрохимической коррозией называют коррозию, которая происходит в результате действия на металл жидкого электролита в виде раствора щелочи, кислоты или соли. Она обязательно сопровождается возникновением электрического тока, т. е. переносом электронов от одного участка металла к другому. Электрохимическая коррозия возникает при погружении металла в электролит, но она может происходить и в атмосфере, если влага, содержащаяся в атмосферном воздухе, конденсируется и образует на поверхности металла хотя бы тонкую пленку электролита. В зависимости от причины, вызвавшей электрохимическую коррозию, раз-f личают также два вида ее коррозию в жидкой фазе и атмосфёр- ную (или влажную) коррозию. [c.17]

Коррозия резервуарой-хранилищ в нефтяной промышленности рассмотрена Хьюмом [1]. Он приводит результаты исследований по этому вопросу, дает обзор коррозионных факторов и агрессивных сред, а также список избранной литературы с рефератами рабит по коррозии резервуаров. Проблема парофазной коррозии в резервуарах с сырой сернистой нефтью рассмотрена Ньюбергом и Барреттом [2] она не может быть отделена от проблемы коррозии в жидкой фазе. Анализ важных факторов, определяющих коррозию резервуаров-хранилищ легкой нефти, наряду с механизмом коррозии и мерами борьбы с ней дает Тэнди [3]. [c.287]

Исследования показали (табл. 2), что коррозия стали Ст. 3 усиливается с уменьшением pH. Примеси сернистых со-е п. еиий уменьшают коррозию в жидкой фазе и способствуют значительнол1у увеличению ее в парогазовой фазе и конденсате. Из табл. 2 следует, что при рН 8—9, в условиях отсутствия сернистых соединений можно достичь тех значений величины коррозии, прн которых возможно использова-Г1ие углеродистой стали в качестве конструкционного материала для подогревателей и выпарных аппаратов. Однако использование стали в качестве конструкционного материала для указанных аппаратов пе оправдало себя. В период эксплуатации выпарной установки произошло нарушение технологического режима, в результате чего поступали растворы с низким значением pH (меньше 6), или с примесью сернистых соединений. Это вызвало интенсивную коррозию греющих труб и сепаратора со стороны раствора в первом случае или труб корпуса греющих камер и сепаратора со стороны пара — во втором. [c.71]

Сплав Х15Н55М16В в 10 и 30% фтористоводородной кислоте при 70 и 95° имеет скорость коррозии в жидкой фазе, близкую к 1 мм/год и ниже. [c.52]

Таким образом, в данном случае проблему коррозии в жидкой фазе трубопровода большого диаметра успешно решали, совмещая очистку и игибирование. На протяжении какого периода описанная ингибиторная обработка была эффективной, в работе [34] не указано. [c.40]