Работа тепловой эквивалент

В СИ предусматривается одна и та же единица — джоуль для измерения всех видов анергии, в том числе тепловой. Это устраняет необходимость введения в расчетные формулы дополнительных множителей для пересчета единиц измерения различных видов энергии. Если же тепловая энергия измеряется в ккал, то для перехода к единицам СИ или МКГСС в расчетные формулы вводится делитель А (термический эквивалент работы), равитга количеству тепла, которое соответствует данной единице работы (дж или кгс-м) [c.34]

Следовательно, нужно затратить такую работу сжатия, которая будет эквивалентна этому количеству тепла. Эквивалент работы сжатия при принятых нами обозначениях (разность теплосодержаний до и после сжатия) равен / [c.652]

Так как в системе СИ все виды энергии выражаются в одних единицах (джоулях), то все ранее существовавшие эквиваленты (тепловой эквивалент работы, механический эквивалент тепла, тепловой эквивалент киловатт-часа и др.) становятся равными 1. В связи с этим связь между теплотой и работой следует писать так [c.15]

Тепловой баланс абсорбционной машины. В процессе работы абсорбционной холодильной машины к рабочему телу тепло подводится в кипятильнике и испарителе, а также за счет теплового эквивалента работы насоса отводится тепло в конденсаторе и абсорбере. При установившемся режиме работы машины количество подведенного тепла должно быть равно количеству отведенного тепла [c.329]

Так как в системе СИ все виды энергии выражаются в одних единицах (джоулях), то все ранее существовавшие эквиваленты (тепловой эквивалент работы, механический эквивалент тепла, тепловой эквивалент киловатт-часа и др.) становятся равными 1. [c.15]

Первой работой, имеющей прямое отношение к тепловой задаче трения, является установление Джоулем теплового эквивалента механической работы. Этот эквивалент был установлен на основе взаимосвязи трения и тепла. Однако исследование Джоуля относится к проблеме внутреннего трения. Как ни странно, но применительно к внешнему трению, тепловая задача сформулирована значительно позже. [c.184]

Количество тепла, выделяемое мешалками при работе (тепловой эквивалент работы мешалок) [c.387]

Системы, рассматриваемые в процессах переработки газов, являются движущимися (потоки газа и жидкостей), поэтому при их изучении удобно рассматривать скорость передачи энергии. Например, мы редко измеряем работу, по довольно часто пользуемся эквивалентным ей понятием мощности, которая является нормой времени для выполнения работы. Имея дело с передачей механической мощности и тепла, следует помнить, что они фактически эквиваленты, так как работа может превращаться в тепло и наоборот. Поэтому их можно выразить в эквивалентных единицах. Если тепло выражается, например, в единицах работы или мощности, то буквенные обозначения должны содержать единицу времени. [c.105]

Первый закон термодинамики гласит, что теплота может быть превращена в механическую работу и, наоборот, механическая работа при известных условиях может быть превращена в тепло. Одна большая калория тепла может дать 427 кгм работы. Это число носит название механического эквивалента теплоты. [c.13]

Эта экспериментально определенная разность составляет 1,987 кал/(моль-К). Вместе с тем R — это работа расширения моля газа при нагревании на 1 К при р— = 1 ат , которая в механических единицах составляет 8,309 Дж. Отсюда следует, что 1 кал эквивалентна приблизительно 4,18 Дж. Таким путем в середине прошлого века впервые был найден механический эквивалент тепла, что явилось важным этапом при обосновании первого закона термодинамики. [c.12]

Хотя работа и тепло могут измеряться в одних и тех же единицах, так как тепловой эквивалент одной килокалории (1 ккал = = 427 кГм) известен, возможность их участия в процессе изменения состояния газа различна. [c.288]

Две секции колонны — отгонная и концентрационная — имеют область постоянных концентраций (ОПК), примыкающих к зонам ввода сырья и и независимо от режима работы промежуточной секции [3—6]. Промежуточная секция колонны имеет некоторые особенности работы. Допустим, эта секция колонны будет самостоятельным аппаратом, Ь — жидкость, 2 — пар. При очень незначительном отношении Ьг 2 ОПК будет примыкать к зоне ввода сырья 12, а ее состав и температура будут определяться характеристикой 2 [4, 5]. Это вытекает из того, что очень малый поток флегмы не может охладить поток пара до собственной температуры, так как водный эквивалент жидкого потока меньше водного эквивалента парового. Здесь под водным эквивалентом подразумевается количество тепла, передаваемое потоком при максимально возможном перепаде температур, т. е. когда поток в конце пути приобретает состав соответствующей фазы ОПК. При очень большом отношении Ьх ОПК появляется у зоны ввода сырья Ьг. Можно показать, что эти ОПК одновременно существовать не могут, а это требуется, очевидно, только при таких соотношениях, когда [c.18]

Сумма удельных количеств тепла, подводимых к рабочему телу АХМ (если пренебречь тепловым эквивалентом работы насоса), равна [c.381]

Экспериментально Джоулем было установлено, что количество выделившегося тепла АР прямо пропорционально уменьшению АИ7 потенциальной энергии среды, т. е. совершенной работе. Коэффициентом пропорциональности между величиной совершенной работы в механических единицах (джоулях) и теплотой, измеренной в калориметрических единицах (калориях), является так называемый механический Эквивалент теплоты. Если же измерять и теплоту и работу в одних и тех же единицах, принимая одну калорию равной 4,184 дж, то коэффициент пропорциональности обращается в единицу, и можно написать для системы, претерпевшей циклическое превращение [c.216]

Данных о значениях коэффициентов теплоотдачи в слое промышленных агрегатов очень мало для шахтных печей цветной металлургии их практически нет. В подавляющем большинстве случаев нет также данных о теплофизических характеристиках перерабатываемых материалов. В этих условиях качественную оценку тепловой работы печи проводят, используя предложенное Б. И. Китаевым сопоставление теплоемкостей потоков (водяных эквивалентов), перерабатываемых материалов и газообразных продуктов плавки Ж. С их помощью уравнение теплового баланса в горизонтальном сечении слоя (без учета потерь тепла через ограждение печи) может быть записано следующим образом (см. также п. 10.1.1 настоящей главы, в [10.3] это п. 10.5.1 и формула (10,46)) [c.318]

В 1842 г. немецкий врач Майер, работая на Яве, заметил, что венозная кровь у жителей Явы имеет более алую окраску, чем у жителей Европы, с которыми Майер, как хирург, имел дело до своего путешествия в тропики. Опираясь на кислородную теорию дыхания, Майер объяснил свое наблюдение следующим образом в жарком климате организму приходится вырабатывать меньшее количество тепла для поддержания его нормальной температуры, чем в умеренных странах поэтому процессы окисления внутри организма в тропиках менее интенсивны, чем на севере, и неизрасходованного кислорода в крови южан перед поступлением ее в легкие остается больше, чем у северян. Это исследование и навело Майера на прямой путь к открытию механического эквивалента тепла. [c.152]

Основное преимущество этой диаграммы состоит в том, что тепловой эквивалент работы в ней А1 по адиабате и количество тепла по [c.612]

Эффективность холодильного цикла оценивают холодильным коэффициентом в, который равен отношению количества тепла, отнятого от охлаждаемого тела до, к тепловому эквиваленту затраченной механической работы Л/. [c.13]

При стационарном тепловом режиме тепло подводится холо- дильному агенту (рабочему телу) в паровом котле, в испарителе и за счет теплового эквивалента работы насосов. Отводится тепло з конденсаторе. [c.339]

В связи с тем, что джоуль — величина практически малая, в технике используют кратные единицы килоджоуль (кдж), мегаджоуль Мдж), гигаджоуль (Гдж) и тераджоуль (Тдж). Применение джоуля в качестве универсальной единицы работы, энергии и количества теплоты (см. ниже) упрощает расчетные формулы, так как при этом исключаются коэффициенты перехода, как-то термические эквиваленты работы (1/426,935 ккал/кГм 632,416 ккси/л. с-ч) и электрической энергии 0,238846 кал/дж-, 859,845 ккал/квт-ч), механический эквивалент тепла 426,935 кГм/ккал 4,1868 дж/кал). [c.747]

При этом под теоретическим расходом энергии понимают количество тепла, необходимое для проведения реакций разложения карбонатов кальция и магния (СаСОз и Mg Oз) с целью получения газообразного диоксида углерода и оксида кальция разложения гидрокарбонатов натрия и аммония регенерации аммиака и диоксида углерода из гидрокарбоната маточника выполнение работы (тепловой эквивалент) по компримирова-нию газообразного диоксида углерода и перекачиванию оборотной воды (тепловой эквивалент) с целью отвода теплоты реакции поглощения диоксида углерода и кристаллизации гидрокарбоната натрия. [c.222]

Это объясняется тем, что кислородные процессы, если их рассматривать изолировйнно, потребляют меньше природного газа и больше электроэнергии, чем процессы с внешям подводом тепла. Эксергетическая оцен ка электроэнергии через тепловой эквивалент работы не учитывает дей ствительный расход тепла на получение этой электроэнергии на тепловых станциях. Если рассматривать технологический процесс и процесс получения электроэнергии с учетом к.п.д. преобразования энергии топлива в электричество, то формула расчета эксергетического к.п.д. комбинированной системы будет иметь вид [c.296]

Из уравнения Клапейрона—Менделеева и выражеппя работы, как произведения рУ, следует, что величина Я есть работа расширения моля идеального газа при нагревании на 1К при постоянном давлении. Отсюда следует, что из уравнения (1.20) можно вычислить механический эквивалент тепла, приравняв разность теплоемкостей Ср и Су, выраженную в тепловых единицах, к работе расширения газа в механических единицах. Например, разность Ср—Су=Н, вырал<енная в калориях, есть 1,987 кал/ /(моль-К), а в джоулях она равна 8,314. Отсюда калория эквивалентна 8,314/1,987 = 4,184 Дж. Подобный расчет впервые был сделан в 1842 г. одним из основателей первого закона термодинамики Р. Майером. [c.23]

Верхний предел удельного расхода работы для теплонасосной установки Эа=1, соответствуюший отношению 7 н/7 в==7 о.с/7 в =0, показывает, что при температуре тепло-приемника Тв- оо удельный расход работы в идеальном цикле ранен тепловому эквиваленту затраченкой механической (электрической) энергии. Это значит, что при постоянной температуре теплоотдатчика 7 = =Го,с=сопз1 удельный расход работы В тепловом насосе с повышением температуры теплоприемника непрерывно возрастает. При очень высоких значениях Гв удельный расход работы делается практически таким же, как и в обычном электрическом нагревателе, и, следовательно, в этих условиях применение теплового насоса не имеет смысла. [c.34]

По сравнению с парокомпрес-сионными абсорбционные холодильные машины более надежны в эксплуатации, но сушественно уступают им по мсталл(К мкостн н энергетическим затратам. При одинаковой подведенной теплою ро теплота <5 будет сушественно больше теплового эквивалента работы компрессора I (см. формулу для определения холодильного коэффициента е). Учитывая это, абсорбционные холодильные машины целесообразно применять на предприятиях, где имеется дешевая тепловая энергия для обогрева генератора. [c.13]

Однако тепло, получаемое конденсатором, представляет сумму тепла, поглощенного испарителем (что является в момент запуска ничтожно малой величиной, поскольку испаритель запитан очень плохо), и теплового эквивалента работы сжатия (но так как давление конденсации очень мало, электрическая мощность, потребляемая компрессором, также незначительна). [c.189]

Высокий уровень энергопотребления на- НПЗ определяется температурами, при которых реализуются процессы. Физикохимическая сущность и кинетика процессов при их совершенствовании изменяются мало, и потребность в тепле для нагревания сырьевых потоков невозможно уменьшить значительно. Учитывая специфику отрасли, экономию энергии и топлива, можно получать в основном за счет снижения сопутствующих затрат и утилизации вторичных энергетических ресурсов. Предварительно необходимо составить баланс фактического энергопотребления и выявить неиспользуемые внутренние энергетические ресурсы на установках, на отдельных цехах и на заводе в целом. Для составления такого баланса в топливном или тепловом эквиваленте можно воспользоваться методикой, разработанной авторами работы [25]. При выявлении внутренних энергетических ресурсов и разработке мер по их использованию в первую очередь следует предельно сокращать тепловые отходы что обеспечивает наибольшую экономию исходного топлива. Причем эффективно использовать тепловые отходы на той же установке, которая является их источником, или на примыкающих установках и объектах завода. Если исцользовать полностью эти отходы на месте невозможно, их следует передать на соседние предприятия для использования тепла или для выработки электроэнергии. Ниже рассмотрены некоторые мероприятия по экономии энергии более подробно. [c.64]

Число единиц переноса тепла МТК определяется как параметр теплопередачи, отнесенный к наименьшему из двух значений водяных эквивалентов теплоносителей, т. е. ЫТК = = КР1 мич- Это безразмерный параметр, который служит критерием оценки теплопередающих свойств теплообменного аппарата. Для теплообменников с небольшим значением N7К эффективность их работы также низкая, и, наоборот, при больших значениях МТК эф ктив-ность теплообменников может возрастать и достигать постоянного уровня, являющегося верхним пределом. [c.140]

Тепловой баланс. Без учета теплового эквивалента работы насоса тепло, подводимое в испарителе Со и в кипятильнике Q ккaл чa , равно теплу, отводимому [c.133]

Количество тепла, отводимое замораживающей станцией, составляет холодопроизводительность нетто — ккал/час. Помимо расхода холода непосредственно на замораживание ледогрунтового ограждения и на охлаждение смежных пород, имеются еще потери в распределительной рассольной сети, включая и тепловой эквивалент работы рассольных насосов. С учетом этих потерь холодопроизводительность брутто замораживающей станции должна быть на 20—25% больше холодопроизводительности нетто. [c.394]

Сразу же возникает вопрос, какое количество работы должно быть совершено, чтобы получить такое количество тепла. Ответ на этот вопрос дали опыты, выполненные в 1840—1878 г. в Манчестере (Англия) Джехшсом Пре-скотом Джоулем (1818—1889 гг.), после того как Рамфорд (Бенджамин Томпсон, 1753—1814) показал в 1798 г., что рассверливание ствола пушки Т5шым сверлом вызывает новышение температуры ствола. Исследованпя Джоуля позволили установить соотношение между теплотой и работой — значение механического эквивалента тенла, близкое к наиболее точным нз принятых в настоящее время [c.522]

Нестационарный теплоперенос. П. Клеменс [189] обратил внимание на то, что в изотонически чистом кремнии, несмотря на то, что теплопроводность, обусловленная тепловыми фононами, растёт слабо, свободный пробег высокочастотных, надтепловых фононов может значительно увеличиться при Т < Тт 22 К. Этот эффект обусловлен следующими обстоятельствами. Скорость рассеяния на изотопах согласно формуле (12.1.17) пропорциональна 4-й степени частоты фонона. В обычном теплопереносе доминируют фононы с частотами, соответствующими энергии в температурном эквиваленте АТ, т.е. при 20 К тепло переносят в основном фононы с энергией около 80 К. Если в результате энергетического воздействия на кристалл кремния (например, при освещении лучом лазера) рождаются высокочастотные фононы на границе зоны Бриллюэна с энергией 220 К, то изотопы могут уменьшить длину их пробега в 60 раз ( ) по сравнению с пробегом тепловых фононов. Подобную задачу распространения высокочастотных фононов в кристаллах 51 и Ое рассматривал X. Марис [199]. Влияние упругого рассеяния на изотопах на распространение акустических фононов в кремнии было предметом теоретического анализа в работе [200. [c.88]

По условиям работы верха печи расчетные значения обогащения дутья кислородом при соответствующем вдувании природного газа значительно увеличиваются и переходят в область 35 % [10.20]. По условиям верха печи без обогащения дутья кислородом эквивалент замены кокса природным газом составляет примерно 1,36 кг/м По условиям стабилизации тепловой работы верха (шихты) доменной печи ориентировочно увеличение на 1 % кислорода в дутье соответствует подаче 13,5 м природного газа. При этом на 1 м подачи природного газа температура колошника увеличивается на 1,4 К, а при обогащении дутья кислородом на 1 % снижается на19К[10.15, 10.16]. Подача кислорода в случае температуры дутья выше 1000 °С вследствие уменьшения притока тепла с дутьем отрицательно влияет на тепловой баланс низа печи. Поэтому норма тепловой компенсации может повышаться (рис. 10.28), и вопросы дальнейшего повышения температуры дутья остаются весьма актуальными. [c.358]