Расходные коэффициенты при очистке газа

Водная очистка газа от СО2 характеризуется следующими расходными коэффициентами (на 1 т метанола) [c.18]

О а Расходные коэффициенты иа очистку 1000 газа [c.240]

Концентрацию кислоты можно повысить, осуществив очистку в две ступени. В первой ступени газ в противотоке очищается разбавленной серной кислотой, поступающей из второй ступени. Очистку во второй ступени проводят в адсорбере, орошаемом водой, причем направление движения газа и воды прямоточное. На установке очистки дымовых газов ТЭЦ мощностью 1000 МВт расходные коэффициенты в расчете на часовую производительность составляют [c.276]

Ниже приведены расходные коэффициенты процесса медноаммиачной очистки при 313,6-10 Па (320 кгс/см ) и щелочной доочистки газа (на 1000 м неочищенного газа) [c.355]

При содержании в газе до очистки 6,5 г/м Н2З, после очистки 0,5 г/м и интенсивности орошения 8 л/м газа расходные коэффициенты з примерно следующие [c.271]

Ниже приведены расходные коэффициенты при очистке 1000 конвертированного газа, содержащего 24% СО2 [c.281]

Расходные коэффициенты процесса медноаммиачной очистки при Р = 320 ат я щелочной доочистки газа (на 1000. н неочищенного газа) приведены ниже [c.317]

Расходные коэффициенты на 1 г контактной кислоты следующие 800—850 кг стандартного колчедана, 50—55 воды и 100— 105 квТ Ч электроэнергии. Общая схема производства серной кислоты контактным методом дана на рис. 62. Сложная схема производства контактной кислоты может быть значительно упрощена при замене колчедана чистой серой или сероводородом, поскольку в этом случае отпадает необходимость в глубокой очистке газа. [c.141]

Расходные коэффициенты применительно к установке двухступенчатой очистки газа раствором марки Д при исходном содержании сероводорода в газе 1 % выражаются следующими цифрами на 1000 м очищаемого газа. [c.456]

Ниже приводятся расходные коэффициенты установки для очистки активным углем генераторного газа, производительность установки до 400 000 нм 1ч генераторного газа с начальным содержанием сероводорода [c.223]

Расходные коэффициенты при очистке газа от СОг 15%-ным раствором МЭА (на 1 поглощаемой СО2) [c.375]

Расходные коэффициенты по алкацидной очистке газа от СО представлены в табл. 85. [c.376]

Расходные коэффициенты но алкацидной очистке газа от СО3 (на 1 цирку, ирующего раствора) [c.376]

Расходные коэффициенты. Расходные коэффициенты по медноаммиачной очистке от СО технического водорода и азотоводород-ной смеси в значительной степени зависят от условий проведения процесса. На величины расходных коэффициентов влияют а) состав газа, в частности, содержание СО и Og в исходной газовой смеси, б) давление очистки, в) заданное остаточное содержание СО в очищенном газе, г) характеристика и состав применяемого аммиачно-медного раствора, д) наличие или отсутствие устройств по рекуперации энергии сжатого насыщенного раствора и т. д. [c.395]

Расходные коэффициенты при очистке газа от сероводорода в значительной степени зависят от производительности установки, начальной концентрации HgS в газе и требуемой степени очистки. В табл. IV-2 приведены примерные расходные коэффициенты при очистке газа от сероводорода различными способами. [c.222]

Расходные коэффициенты на очистку 1000 м газа от органических соединений серы различны при разных способах очистки. [c.223]

Таблица V-4. Расходные коэффициенты медноаммиачной очистки газа и тонкой очистки от СО2 аммиачной водой

Расходные коэффициенты по медноаммиачной очистке газа приведены в табл. V-4. [c.251]

В 1976 г. начато внедрение в промышленность агрегата по производству неконцентрированной азотной кислоты мощностью 380 тыс. т моногидрата в год — системы АК-72. В основу данной системы, разработанной ГИАП, положен замкнутый энерготехнологический цикл с двухступенчатой конверсией аммиака и охлаждением нитрозных газов под давлением 4,2-105—4,7-10 Па и абсорбцией оксидов азота под давлением 11-10 —12-105 Па с выпуском продукции в виде 60%-ной азотной кислоты. Хвостовые нитрозные газы подвергаются высокотемпературной каталитической очистке на двухступенчатом катализаторе (см. с. 34). Ниже приведены сравнительные данные по расходным коэффициентам для трех систем получения неконцентрированной азотной кислоты АК-72, под давлением 7,3-Ю Па и комбинированной системы, работающей под давлением в отделении абсорбции 3,5-1№ Па. [c.38]

На некоторых производствах азотной кислоты комбинированным методом в систему автоматического регулирования включена вычислительная машина УМ-1 с 5000 кодов. На одном из действующих предприятий в такую машину заложена следующая программа процент выполнения плана себестоимость продукции количество вводимого в цех аммиака количество аммиака для очистки хвостовых нитрозных газов на ванадиевом катализаторе расходные коэффициенты для пара, кислорода, химически очищенной, обессоленной, оборотной воды, электроэнергии выработка кислоты температура нитрозного газа после газового холодильника-промы-вателя температура под первой тарелкой абсорбера. [c.65]

Расходные коэффициенты при очистке газа от сероводорода в значительной степени зависят от производительности установки, начальной концентрации HgS в газе и требуемой степени очистки. [c.212]

В табл. 1V-2 приведены примерные расходные коэффициенты на очистку газа от сероводорода различными способами. [c.212]

Расходные коэффициенты на очистку 1000 газа от сероводорода [c.213]

Расходные коэффициенты на очистку газа от органических соединений серы различны при разных методах очистки. Так, на очистку 1000 л коксового газа расходуется [c.213]

Для расчета расхода коксового газа на 1 т аммиака содержание водорода в газе условно принимается за 54%. Расход коксового газа оцределяется с учето.м его потерь на трассе, при очистке от СОг, НгЗ и N0 и с учетом уноса водорода с богатым газом (смесь некоторых фракций коксового газа, возвращаемая коксохимическому заводу для обогрева печей). Расходные коэффициенты на 1 г аммиака при разделении коксового газа в агрегате типа Г-7500 составляют [c.6]

Окончательную очистку газа проводят промывкой щелочью. Малеиновый ангидрид подвергается ректификации в колонне периодического действия. Непрореагировавший бензол улавливается активированным углем и затем возвращается в процесс. Производительность контактного аппарата в этом процессе составляет 10 тыс. т/год. Расходный коэффициент 1,31 т бензола на 1 т малеино- [c.50]

Сушка фторида алюминия на Чимкентском ПО Фосфор проводится в комбинированной установке, состоящей из трубы-сушилки (длина 13 м, диаметр 300 мм) и двухсекционной сушилки кипящего слоя с радиационным сводом. Температура газов под решеткой — 1000 °С, температура радиационного свода — 1250— 1300 °С, причем отходящий из аппарата кипящего слоя теплоноситель после очистки с температурой 860 °С направляется в трубу-сушилку, покидая ее с температурой 300 °С. Производительность установки по исходному продукту — 1340 кг/ч, по влаге — 710 кг/ч. Поступающий в первую ступень. продукт имеет влажность 55—60% в аппарат кипящего слоя он подается с содержанием влаги 35% и выходит с влажностью 0,5%. Аппарат кипящего слоя имеет площадь решетки 3,2 м (первая секция 1 м , вторая 2,2 м ). Решетка колпачковая, арочная, из жаропрочного бетона (конструкции УПИ). Установка работает со следующими расходными коэффициентами газ — 9 кг/кг влаги теплота — 13 ООО кДж/кг влаги к. п. д. — 17,7% (низкий к. п. д. следует объяснить большими потерями теплоты с отходящими из сушилки газами). [c.186]

Чистота исходных материалов существенно влияет на расходный коэффициент серной кислоты, но не на качество алкилата как моторного топлива. Промышленные нефтяные газы содержат меркаптаны, диены, ароматические углеводороды и т. п., которые сильно повышают расходный коэффициент серной кислоты на единицу веса производственного алкилата. В большинстве случаев кислые соединения отмывают щелочью, амины — водой, а воду удаляют отстаиванием. Для каждого технического исходного продукта в зависимости от происхождения применяется тот или иной метод очистки. [c.322]

Теоретически на производство 1 т КНз необходимо затратить 494 м природного газа (метана). Реальный расходный коэффициент составляет более 1000 м /1 т КНз. В данном случае дополнительный расход обусловлен следующими причинами значительная часть метана сжигается для выработки теплоты на эндотермическую реакцию конверсии метана и обеспечение температурного режима процессов часть образовавшегося водорода расходуется на очистку природного газа от серосодержащих примесей и азотоводородной смеси от СО, а также деструкцию высших углеводородов в природном газе до СН не полной конверсией метана из-за обратимости реакции. [c.282]

Расходные коэффициенты процесса очистки газа от серы по схеме Тайлокса мышьяково-содовым и мышьяково-аммиачным методами в пересчете на 1 т плавленой серы (степень серо-оч 1Сгк]1 90—98%) [c.181]

Важнейшие тенденции развития производства серной кислоты контактным способом Г) интенсификация процессов проведением их во взвешенном слое (печи и контактные аппараты КС), применением кислорода, производством и переработкой концентрированного газа, применением активных катализаторов 2) упрошение способов очистки газа от пыли и контактных ядов (более короткая технологическая схема) 3) увеличение мощности аппаратуры 4) комплексная автоматизация производства 5) снижение расходных коэффициентов по сырью и использование в качестве сырья серусодержащих отходов различных производств (газов цветной металлургии, сероводорода, кислого гудрона и т. д.) 6) комбинирование нитрозного способа с контактным путем установки однослойных контактных аппаратов КС для частичного окисления сернистого ангидрида перед башнями нитрозных систем 7) обезвреживание отходящих газов. [c.315]

Расходные коэффициенты при моноэтаноламиновой очистке Очистка газов от диоксида углерода горячими растворами карбоната калия [c.6]

Немаловажное значение для обеспечения эффективной очистки газов имеет состав газовой смеси, подвергаемсГй очистке. Так, например, для газов, содержащих двуокись углерода, неприменимы циклические процессы, в которых образующиеся карбонаты не разлагаются при регенерации. Из жидкостных процессов это относится к фенолятному и фосфатному. Некоторые жидкостные процессы, например этаноламиновый и алкацидный, могут применяться самостоятельно для поглощения двуокиси углерода из газов. В случае совместного поглощения НгЗ и СОг необходимо лишь учитывать соответствующее изменение расходных коэффициентов. [c.17]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология