Рекуперация энергии сжатых газо

Рнс. 66. Схема установки для получения разбавленной азотной кислоты под давлением 9 ат с рекуперацией энергии сжатых газов [c.185]

Можно полагать, что при работе на полную мощность расход энергии пара иа Лисичанском химическом комбинате сократится до проектного уровня, который выше принятых в расчете. Расход энергии для Волгоградского и Ереванского заводов учитывает рекуперацию энергии сжатых газов. [c.78]

Расходные коэффициенты. Расходные коэффициенты по медноаммиачной очистке от СО технического водорода и азотоводород-ной смеси в значительной степени зависят от условий проведения процесса. На величины расходных коэффициентов влияют а) состав газа, в частности, содержание СО и Og в исходной газовой смеси, б) давление очистки, в) заданное остаточное содержание СО в очищенном газе, г) характеристика и состав применяемого аммиачно-медного раствора, д) наличие или отсутствие устройств по рекуперации энергии сжатого насыщенного раствора и т. д. [c.395]

Очистку газов пропиленкарбонатом проводят при температуре окружающей среды или несколько ниже (рис. П1-54). Регенерацию растворителя осуществляют ступенчатым снижением давления до атмосферного, в вакууме либо отдувкой, обычно без затрат тепла. Газы из первой ступени десорбции компримируют и возвращают в цикл. Некоторое понижение температуры абсорбента достигается при десорбции кислых газов. При необходимости используется дополнительное охлаждение. Для рекуперации энергии сжатого растворителя и экспанзерных газов используют турбины. Если десорбированный СОз используется в производстве карбамида, то часть СОг можно выдавать потребителю под давлением выше атмосферного, чтобы снизить расход энергии на установке получения карбамида. При соответствующем оформлении процесса содержание воды в растворителе не превышает 1%. Потери растворителя незначительны. Все оборудование и трубопроводы изготавливаются из углеродистой стали. [c.299]

Конверсия аммиака под давлением с рекуперацией энергии хвостовых газов (рис. 223). Воздух засасывается турбокомпрессором 3 из атмосферы через воздухозаборную трубу 1. Перед всасом в турбокомпрессор воздух проходит двухступенчатую очистку от пыли в камере рукавных фильтров 2. В каждой секции фильтров имеется 45 пар рукавов с наружным диаметром 330 мм и длиной 2500 мм. Поверхность одной пары рукавов — 3,2 м . поверхность секции —143 м . Всего на один компрессор устанавливается 180 пар рукавов с общей поверхностью 572 м . Воздух компримируется до 6,5 ата и направляется по воздушному коллектору в аммиачно-воздушный смеситель 11. Турбокомпрессор для сжатия воздуха имеет следующую характеристику [c.369]

Знание перепада давления в циклоне и факторов, влияющих на него, необходимо для предсказания потребляемой энергии, и, если это возможно, уменьшения ее путем выбора лучших параметров циклона, а также для выбора соответствующих вентиляторов. Известны следующие причины перепадов давления (падение или повышение) потери давления во входной трубе вследствие трения потери, обусловленные расширением или сжатием газа на входе потери в циклоне вследствие трения о сте нки потери кинетической энергии в циклоне потерн на входе в выходную трубу гидростатический напор между входной и выходной трубой рекуперация энергии в выходной трубе. [c.272]

Одним из важных параметров процесса получения окиси этилена является давление. Как указывалось выше, проведение процесса при более высоком давлении должно привести к снижению расхода электроэнергии, так как при этом уменьшается действительный объем циркулирующего газа, в результате чего снижается сопротивление слоя катализатора, теплообменной аппаратуры и трубопроводов. При более высоком давлении уменьшается расход электроэнергии и на стадии абсорбции окиси этилена, так как в этом случае удается получить более высокую концентрацию окиси этилена в абсорбенте и проводить абсорбцию при более высоких температурах, не расходуя холод. Конечно, для первоначального сжатия исходных газов в этом случае требуется затратить больше энергии, однако в целом процесс при более высоком давлении должен быть более экономичным и способствовать повышению степени рекуперации энергии. [c.240]

При работе по этой схеме в жидкую фазу переходит и возвращается в колонну извлечения до 7—10% вес. углеводородов Сг—С4 (от количества метано-водородной смеси). Включение детандера, кроме увеличения выхода этилена, обусловливает рекуперацию энергии в количестве до 5—8% от работы, затраченной на сжатие технологического газа и около 10% потребного для извлечения холода. [c.227]

Из холодильников-промывателей 5 нитрозные газы поступают в турбокомпрессор 9, где сжимаются до 3,2-10 —3,4-10 Па и с температурой 383—393 К в результате сжатия направляются на окисление в полый окислительный объем 13 диаметром 2800 мм и высотой 5400 мм для получения оксида (1У)К02. Реакция окисления оксида (II) N0 до оксида (IV) N02 протекает с выделением тепла, и нитрозные газы нагреваются до 593 К. Далее нитрозные газы охлаждаются до 373 К за счет нагрева хвостовых нитрозных газов, выходящих из абсорбционной колонны с температурой около 308 К, в двух последовательно расположенных скоростных теплообменниках 14. Хвостовые газы при этом нагреваются до 533—553 К. Использование тепла окисления оксида (11)Ы0 до оксида (1У)М02 для подогрева хвостовых нитрозных газов повышает рекуперацию энергии до 45—46% вместо 35% без использования этого тепла. [c.49]

В последнее время созданы установки, работающие под средним давлением (3,5—4 ат) и характеризуемые высокой степенью рекуперации сжатых газов и значительно меньшим расходом электроэнергии на 1 г получаемой кислоты. В этих установках для сжатия воздуха применяется турбокомпрессор, на валу которого находятся приводы паровой турбины и турбодетандера. Полученный в котле-утилизаторе пар с давлением 40 ат используется для вращения турбины. В турбодетандере используется энергия сжатых выхлопных газов, предварительно подогретых за счет тепла нитрозных газов. Часть тепла нитрозных газов применяется для нагревания воды, поступающей в котел. [c.184]

Основным препятствием широкому распространению метода получения азотной кислоты при повышенном давлении являлся большой удельный расход электроэнергии (на 1 т продукции). Поэтому проводились изыскания способов сокращения расхода энергии путем рекуперации ее из сжатых выхлопных газов. [c.239]

Для ускорения окисления окиси азота применяют повышенное дав,ление. В зависимости от давления произ-во разб. А, к. делят на три группы при атм. давлении, при повышенном давлении (до 9 ат) и комбинированные — первая стадия проводится при атм. давлении, а вторая (поглощение окислов азота водой) — под повышенным. При повышенном давлении резко сокращаются уд. объемы аппаратуры и расход конструкционных материалов, но значительно возрастает расход электроэнергии. Этот недостаток частично компенсируется путем использования тенла реакций окисления NHз в N0 и окисления N0 в N02, а также высокой степенью рекуперации энергии сжатых газов в современных турбинах. При больших масштабах произ-ва А. к. целесообразно строить установки, работающие по комбинированной системе или под повышенным давлением. [c.38]

Агрегаты этих производств (диаметр контактных аппаратов 330 п 540 мм, абсорбционных колонн — 1,7 м, высота колонн с 37 колпачковыми тарелками 13,2 м) не уступали лучшим образцам оборудования, применяемым за рубежом. Они были оборудованы турбинами для рекуперации энергии сжатых газов. Мощность каждого из агрегатов составля.ла 20—22 тыс. т/год. Производство азотной кислоты такой же мощности было пущено в 1938 г. на Днепродзержинском АТЗ. Здесь впервые была применена комбинированная система окисление аммиака при атмосферном давлении и абсорбция окислов азота при 709 кПа. В 1940 г. па Днепродзеряотнском АТЗ было выработано 138 тыс. т азотной кислоты. Таким образом, еще в довоенные годы наша промышленность располагала агрегатами азотной кислоты достаточно высокого технического уровня [5-8]. [c.40]

Нитрозные газы из холодильников-промывателейпоступают в турбокомпрессор 8, где сжимаются до требуемого давления (от 3,5-10 до 7-10 н1м ). Компрессор снабжен газоохладителем для промежуточного охлаждения газа. Сжатые нитрозные газы после турбокомпрессора при 120—130°С идут в окислитель 9. В окислителе окисляется окись азота в двуокись и газ нагревается до 200—220°С за счет тепла окисления. Далее нитрозные газы поступают в подогреватель хвостовых газов 10, в котором охлаждаются до 90—110°С, нагревая хвостовые газы от 35 до 170—180°С. Хвостовые газы подогреваются перед подачей их в газовую турбину для рекуперации энергии сжатых газов. Из подогревателя нитрозные газы идут в тарельчатую абсорбционную колонну 11, в которой образуется азотная кислота [c.67]

В целях рекуперации энергии сжатого газа и использовании ее при ука-isaHHOM систематическом сбросе давления в крупных турбокомпрессорных цехах иногда устанавливаются турбины, конструктивно аналогичные паровым, в которых вместо пара работает сжатый газ. Эти турбины имеют общий вал с электрогенератором, энергия от которого поступает в общую сеть. [c.227]

Представляет интерес, в частности, система фирмы Гранд-Паруас мощностью 925 т1сутки кислоты. В агрегат входят четыре контактных аппарата с котлами-утилизаторами, один совмещенный турбокомпрессор, состоящий из компрессора для сжатия воздуха до 4 ат, из компрессора для сжатия нитрозных газов с 4 до 10 от, паровой турбины и турбины для рекуперации энергии выхлопных газов. В составе агрегата имеется окислительная колонна диаметром 3,7 м и высотою 25 м, установленная перед турбиной нитрозных газов, и абсорбционная колонна диаметром 6 и высотою 25 м. В этой системе расход энергии практически сведен до нуля, потери платины составляют лишь 0,085 г/т. При расходе 281 кг аммиака на 1 т продукции и концентрации продукционной кислоты 56% НЫОз содержание окиси азота в выхлопных газах составляет 0,05%. [c.317]

Во многих установках для получения высокой концентрации двуокиси азота перед абсорбционной колонной установлена окислительная башня. На рнс. 66 нзображена схема установки для получения разбавленной азотной кислоты под давлением 9 ат, в которой рекуперация энергии составляет около 60% от первоначальных затрат на сжатие и перемещение газа. Очищенный воздух сжимается в турбокомпрессоре 1 до 9 ат, в подогревателе воздуха 3 подогревается горячими нитрозными газами до температуры 350° С, я зятe т, пройдя поролитовый фильтр 8, поступает в совмещенный агрегат. Туда же поступает газообразный аммиак после фильтра 7. Совмещенный агрегат состоит из смесителя 9, контактного аппарата 4 и высокотемпературного теплообменника 5. [c.184]

Фирма Хемико предполагает использовать не только реакционное тепло, но и тепловой эффект адиабатического сжатия газов, что позволяет полностью отказаться от потребления пара п воды со стороны при одновременном увеличении расхода электроэнергии до 250 квт-ч/т [133, 138] при рекуперации энергии расход ее может быть уменьшен до 158 квт-ч/т карбамида. Фирма Тое-Коацу разработала кооперирование производств аммиака и карбамида, что дает возможность уменьшить расходные коэффициенты по пару — до 0,52 Мкал/т, электроэнергии — до 93 квт-ч/т и воде — до 100 м /т при одновременном сокращении общих капиталовложений на 5—10% [135]. [c.403]

Выхлопные газы направляются в турбину расширения 6, установленную на 0ДН0 М валу с турбокомпрессором 5 и электродвигателем. Таким образом достигается рекуперация 15— 20% энергии, затраченной на сжатие воздуха. Из турбины расширения газы поступают в скруббер 20, орошаемый серной кислотой, для связывания окислов азота в нитрозилсерную кислоту, используемую в башенном процессе получения серной кислоты (стр. 130). Пройдя скруббер, выхлопные газы удаляются в атмосферу. [c.285]

Из-5а высокой стоимости используемых на производство аммиака энергоносителей (природного и попутного газов) и их большого удельного расхода, определяющих себестоимость аммиака, в течение последних лет ведутся работы по интенсификации производства и усовершенствованию процессов, приводящих к снижению расхода природного газа. Возможными путями для достижения этой цели являются усовершенствование процессов конверсии метана повышение рекуперации тепла (в частности, отходящих газов трубчатой печи) создание более активных катализаторов, позволяющих работать при низких соотношении пара к газу и давлении синтеза аммиака, что позволит уменьшить расход энергии на сжатие азотоводородной смеси применение для очистки от СОг не химических, а физических растворителей, на регенерацию которых не потребуется расхода тепла замена метанирования, связанного с дополнительным расходом водорода на гидрирование и повышением содержания инертных примесей в азотоводородной смеси, селективным окислением остаточного количества СО в СОа выделение водорода из продувочных газов с помощью глубокого охлаждения и используя полунепроницаемые мембраны, улучшение способа получения глубоко обессоленной воды и др. Если на действующих установках расход энергии составляет 38—39 ГДж на 1 т аммиака, то ожидается, что эту величину можно снизить до 29,3—31,4 ГДж (7,0—7,5 млн. ккал на 1 г аммиака). [c.11]

Влияние температурного уровня объясняется увеличением теплоемкости воздуха с повышгнием давления. Вследствие большей теплоемкости при повышенном давлении охлаждение сжатого воздуха между двумя заданными температурами требует отнятия большего количества тепла, чем необходимо на нагрев, в том же интервале температур, воздуха при начальном давлении. Очевидно, что такое охлаждение не может быть получено за счет рекуперации (в заданном интервале температур) холода отходящих газов оно возможно только при дополнительной отдаче некоторого количества тепла постороннему агёнту. Этим определится дополнительное уменьщэние энтальпии и, следовательно, увеличение холодопроизводительности. Поскольку такое увеличение холодопроизводительности получается за счет отвода тепла на относительно высоком температурном уровне, оно должно быть выгодным, так как потребует сравнительно небольшого расхода энергии. [c.47]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология