Исчерпывающие колонны расход пара

Таким образом, проектная задача является более общей и включает в себя проверочную. В результате решения проектной задачи определяют число тарелок в колонне флегмовое число и тарелку ввода питания, соответствующие минимуму приведенных затрат и обеспечивающие выделение целевого продукта заданного качества диаметр колонны межтарельчатое расстояние тип тарелок и проверку их работоспособности толщину обечайки колонны расход пара и жидкости в укрепляющей и исчерпывающей частях колонны тепловую нагрузку на кипятильник и дефлегматор колонны состав продуктов разделения экономическую оценку проекта с указанием величины приведенных затрат, эксплуатационных и капитальных затрат стоимости греющего пара и охлаждающей воды. [c.247]

Для исчерпывающей части колонны мольные расходы пара и жидкости можно найти из следующих уравнений [c.61]

Определение диаметра колонны. Площадь сечения исчерпывающей колонны при расходе паров 1,45 м /сек (см. пример 19-4) и скорости пара 0,82 м/сек составляет [c.694]

Уравнения, рекомендуемые для расчета абсорбционных колонн, справедливы для ректификационных колонн, если внести некоторые изменения концентрацию выразить в мольных долях, расходы О и L вместо инертного газа и абсорбента соответственно отнести к общему расходу пара и жидкости в колонне. Рекомендуется также пользоваться коэффициентами массопередачи, отнесенными к паровой фазе, так как в этом случае расчетные уравнения для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны идентичны. [c.359]

Из системы уравнений (3.69) следует, что расход пара в исчерпывающей части колонны можно рассчитать по уравнению [c.111]

Как правило, несмотря на разницу в рассчитанных диаметрах укрепляющей и исчерпывающей частей колонны (вследствие различия скоростей и расходов паров), изготовляют колонну единого диаметра, равного большему из рассчитанных, [c.237]

Для исчерпывающей колонны расчеты проводят, начиная с потоков, входящих и выходящих из куба. Количество и состав кубового остатка и расход пара выбирают произвольно, и расчеты от тарелки к тарелке выполняют по направлению снизу вверх по способу, описанному для укрепляющей колонны. Когда состав жидкости совпадет с составом исходного раствора, расчет прекращают. Как и нри расчете укрепляющей колонны, условия для куба колонны приняты произвольно, и расчет повторяют до тех нор, пока состав жидкости в верхней части исчерпывающей колонны не совпадает с составом исходной смеси. [c.691]

Как видно, состав жидкости, стекающей с 6-й ступени, близок к составу исходной смеси. Поэтому 6-ю ступень можно принять за ступень питания. Для последующих ступеней расходы фаз, состав жидкости и ее температуру находим, решая систему уравнений (3.68). Эту систему можно решать итерационным путем аналогично тому, как решалась система (3.69) для исчерпывающей части колонны. Сначала задаемся расходом пара 0 1 и находим расход жидкости по уравнению [c.115]

Минимальный теоретический расход энергии соответствует режиму, при котором промежуточный испаритель установлен между 5 и 6-й тарелками, а его тепловая нагрузка равна 251 400 кдж/ч. Выигрыш энергии для этого режима составляет почти 37% по сравнению с расходом энергии в типовой колонне, а тепловая нагрузка на кипятильник примерно на 40% меньше, чем в типовой схеме. Поскольку в метановой колонне наиболее узким по производительности сечением является нижнее, уменьшение количества пара в этом сечении (что соответствует снижению тепловой нагрузки на кипятильник) приведет к уменьшению диаметра исчерпывающей секции. [c.331]

Поскольку молярный расход поднимающихся вверх паров не изменяется по всей колонне, то это означает, что и молярный поток стекающей с тарелки на тарелку жидкой смеси также остается неизменным и равным Сд вплоть до точки ввода исходной жидкости. В этой точке поток жидкости увеличивается до суммарной величины Сд + Ср. Таким образом, по исчерпывающей части колонны 2 вниз стекает суммарный поток, а концентрация летучего в этом потоке уменьшается в направлении к кубу-испарителю. [c.421]

Обозначим через L и G соответственно расходы жидкости и пара, а через х,- и yi — концентрацию компонента i в этих материальных потоках. Условимся обозначать величины, относящиеся к исчерпывающей части, чертой сверху. Для участка укрепляющей части ректификационной колонны, расположенного выше произвольного сечения, имеем (рис. 1.3) [c.21]

В результате происходящих в колонне процессов тепло-и массообмена между жидкостью и паром изменяется их состав и соответственно изменяются расходы материальных потоков. Закономерности этого изменения определяются условиями теплового баланса и зависят от теплофизических свойств разделяемых смесей. Условие теплового баланса может быть сформулировано исходя из того, что через каждое произвольное сечение колонны проходит тепловой поток, равный разности теплосодержаний пара и жидкости. При отсутствии потерь в окружающую среду через каждое сечение укрепляющей и исчерпывающей частей колонны проходит одинаковый тепловой поток (но разный для каждой из указанных частей колонны). [c.23]

За модель была принята исчерпывающая ректификационная колонна, каждая ступень которой рассматривалась как теоретическая ступень разделения. Полученные данные показывают, что число теоретических ступеней зависит прежде всего от свойств растворителя и растет с уменьшением расхода острого пара. [c.96]

Следовательно, если соединить точки, характеризующие состояние пара (У) и жидкости (L) в одном и том же сечении колонны, прямыми и продолжить их, то все прямые пересекутся в одной точке (Ру или Рц), называе.мой полюсом (рис. 389). Полюс укрепляющей части колонны имеет координаты Хр и Lp + qр, а полюс исчерпывающей части — соответственно х, и i,j, q,j,, если обозначить через ip и г , — теплосодержание дестиллата и кубового остатка, а через и q ,— удельный расход тепла (на получение 1 кг дестиллата) в дефлегматоре и в кипятильнике. [c.473]

Установка представляла собой модель исчерпывающей части экстрактивно-ректификационной колонны. Отбираемый из верха колонны пар конденсировали, конденсат смешивали с жидкостью, отбираемой из куба, и эту смесь подавали на верхнюю тарелку колонны. При установившемся режиме измеряли расходы материальных потоков и отбирали пробы жидкости и пара с каждой тарелки. Опытные данные обрабатывали графическим методом Мак-Кеба и Тиле, поскольку исходная смесь являлась бинарной и относительная летучесть разделяющего агента сравнительно малой. Данные опытов показали, что рабочая линия процесса экстрактивной ректификации, выраженная в относитель-ных концентрациях изобутана в углеводородной смеси, во о.З всех случаях близка к прямой. [c.307]

Известна аммиачно-известковая колонна (см. табл. 3-22, IV), в которой пары из приколонка также поступают на одну из верхних тарелок испарительной колонны. Для отгонки летучего аммиака с нижележащих тарелок испарительной колонны острый пар подают под нижнюю тарелку. Особенность сборки колонны — расположение части исчерпывающих тарелок испарительной колонны между смесителем и отстойником, что позволило обеспечить поступление воды из смесителя в приколонок самотеком без увеличения высоты испарительной колонны. Расход пара по данной схеме несколько уменьшен, так как возросло число тарелок в испарительной колонне и приколоике. [c.67]

Здесь G и L —расходы пара и жидкости в произвольном сечении колонны, а i и / — их энтальпии. Величина onst определяется разностью Gi — Lj на концах рассматриваемой части колонны. Для исчерпывающей части она равна разности количества теплоты, расходуемой на получение пара в кубе, и количества теплоты, поступающей в куб с жидкостью, стекающей в него из колонны, а для укрепляющей части — разности количества теплоты, поступающей с флегмой. Уравнения материального баланса обычно применяются в форме уравнений рабочих линий (V. 95). Для укрепляющей части колонны [c.550]

Температуру в эфирокислотном аппарате поддерживают Б верху ректификационной колонны 71-78°С, в низу исчерпывающей колонны 125°С, в каландрии до 140°С. Расход пара составляет около 0,3 т на 1т эфирокислоты. В результате на эфирокислотном аппарате получается черная кислота с содержанием кислот 65-70% при условии работы с достаточно чистым этилацетатом на перегнанной жижке. При других условиях содержание кислот в черной кислоте снижается до 53% и ниже. [c.97]

Нормальная производительность эфироводногю аппарата, имеющего диаметр ректификационной колонны 0,9 м, а исчерпывающей 1,2 м, составляет 7—8тэфи— роводы в час. Расход пара составляет 0,2 т на 1т эфироводы. [c.99]

В уравнениях (64), (65) приняты обозначения Рр — расход жидкости питания, поступающей в колонну, кмоль/ч Ро — расход кубового остатка, кмоль/ч Рп+1 — расход дистиллята, кмоль/ч 2г, и — расходы жидкости, стекающей с тарелки в исчерпывающей и укрепляющей частях колонны соответственно, кмоль/ч 1 2, Ух — расход пара, уходящего с тарелки в исчер- [c.144]

Установка представила собой модель исчерпывающей части экстрактивно-ректификационной колонны. Отбираемый из верха колонны пар конденсировался, конденсат смешивался с жидкостью, отбираемой из куба, и эта смесь подавалась в верх колонны. Благодаря этому легко обеспечивалась стабильность режима процесса. При установившемся режиме измерялись расходы материальных потоков и отбирались пробы жидкости и пара с каждой тарелки. Обработка опытных данных производилась графическим методом Мак-Кэба и Тиле, поскольку разделяемая смесь являлась бинарной. Данные опытов показали, что рабочая линия процесса ректификации, выраженная в относительных концентрациях изобутана в углеводородной смесч, во всех случаях близка к прямой. [c.264]

Расходы материальных потоков и их составы на каждой ступени определяется последоват. расчетом от тарелки к тарелке. Существует много методов расчета, один из них-метод встречных вычислений, при к-ром исчерпывающая часть колонны рассчитывается в направлении от куба к тарелке питания (на нее поступает исходная смесь), а укрепляющая часть-к ней от дефлегматора. Несоответствие результатов вычислений составов продуктов на тарелке питания, полученных при расчете в двух направлениях, служит основанием для коррекщ1и заданного первоначально состава продуктов. Далее задаются новым составом продуктов и определяют составы осн. компонентов на тарелке питания и т. д., пока составы на ней не станут одинаковы. Если в основе расчета лежит понятие о ТТ, предполагается, что состав пара иа каждой тарелке равновесен составу жидкости при использовании мат. модели на базе реальных тарелок для расчета составов пара, покидающего каждую тарелку, применяют ур-ние [c.234]

Однако лучшие результаты по многим показателям достигнуты при работе на двухколонном НДА-П типа ЦНИЛХИ. Основными преимуществами этого аппарата являются. 1) подача горячей воды на верх укрепляющей части ацетонистой колонны, что позволяет лучше отделять метанол от головных фракций и полнее отгонять последние от водного раствора метанола это позволяет также резко снизить флегмовое число и, следовательно, значительно уменьшить расход греющего пара 2) правильный выбор места отбора примесей, в частности вывод высших кетонов из исчерпывающей части ацетонистой колонны это обеспечивает перевод в исчерпывающую часть метанольной колонны более чистого раствора технического метанола, что позволяет уменьшить расход едкого натра с 15 до 2,5 кг, серной кислоты с 36 до 15 /сг на 1 г метанола 3) отбор товарного метанола из дефлегматора и возврат головной фракции, отбираемой из конденсатора, в верхнюю часть исчерпывающей ацетонистой колонны, что способствует получению товарного метанола высокого качества, не содержащего легкокипящих примесей. [c.104]

Величина Я = L П, выражающая отношение расхода жидкости (флегмы) в укрепляющей части колонны к расходу отбираемого дистиллята, н к = 1/й к — отношение расхода жидкости в исчерпывающей части колонны к расходу кубовой жидкости, называются флегмовыми числами укрепляющей и исчерпывающей частей колонны, соответственно, В общем случае вследствие зависимости энтальпий пара и жидкости от их состава расходы этих материальных потоков меняются по высоте колонны и соответствующим образом изменяются флегмовые числа к и Н. [c.551]

Колонна ЭР состоит, как правило, из трех секций исчерпывающей (или отгонной), абсорбционно- кстрактивной и регенерационной, (или укрепляющей). Последняя предназначена для улавливания паров разделяющего агента (РА) потоком флегмы легколетучего компонента /. При этом подчеркивается, что ректификацию ведут при небольшом коэффициенте избытка флегмы (1,1—1,3 против минимального), так как увеличение флегмового числа влечет з з собой уменьшение концентрации РА на ступенях контакта и, следовательно, увеличение его расхода [1]. Предполагается также, что в регенерационную часть колонны экстрактивной ректификации поступает паровой ноток, не содержащий срсднелетучих компонентов, отделяемых разделяющим агентом на предыдущей стадии разделения в абсорбционно-экстрактивной секции. [c.76]

Определение числа тарелок. Хотя определение числа тарелок выходит за рамки определения расхода тепла, все же этот вопрос будет здесь рассмотрен, поскольку интересно показать, каким образом это можно осуществить по диаграмме энтальпия — состав с помощью ступенчатого метода, если имеется также в распоряжении равновесная кривая у — х, позволяющая определить положение соединительных линий в любой точке. На рис. 177 точкапредставляет состояние пара, покидающего верхнюю тарелку колонны, если для получения орошения используется конденсатор, в котором осуществляется полная конденсация. Перемещаясь по соединительной линии, достигают точки ( , которая соответствует составу жидкости на верхней тарелке, если она Является теоретической тарелкой, как было определено выше. Прямая линия ОС является рабочей линией, и поэтому точка 7 должна представлять состояние пара, поднимающегося с нижней тарелки. Продолжая это построение до тех пор, пока не будет достигнут уровень питания, получают число тарелок для укрепляющей секции. Число тарелок для исчерпывающей сек[1ии получают совершенно аналогичным способом, но рабочие линии проходят тогда через ось М. [c.722]

Резкое падение температуры на первых двух тарелках, расположенных выше ввода паров, обусловлено поступлением на тарелку питания перегретых паров. На следующих тарелках (от 7 до 21) имеет место плавное падение температуры, характеризуемое значительно меньшим наклоном температурных кривых. После 21-й тарелки и до верха колонны снова наблюдается ускоренное падение температуры, обусло вленное действием холодного орошения. Под действием значительного положительного температурного градиента, имеющего место при переходе от нижележащей к вышележащей тарелке в этой части колонны, усиливается ректификация движущихся вверх паров. Этот ректифицирующий эффект был бы еще большим и зона его действия была бы расширена при увеличении количества подаваемого на верх колонны орошения. По этой причине для улучшения работы фракционной колонны весьма важным средством является замена повышенного расхода острого пара вводом дополнительного тепла путем рециркуляции донного продукта (поглотительной фракции) через дополнительный экран, устанавливаемый в конвекционной камере трубчатой печи. В этом случае отпарная секция фракционной колонны должна быть переоборудована в исчерпывающую. Это позволяет усилить исчерпывание нафталина из донного продукта (поглотительной фракции), расширить возможность применения увеличенного количества орошения верха колонны и тем самым повысить четкость разделения на фракции поступающей в колонну паровой смеси. [c.417]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология