Теплоотдача радиационно-конвективная

РАДИАЦИОННО-КОНВЕКТИВНАЯ ТЕПЛООТДАЧА [c.292]

Влияние оптической толщины слоя на теплоотдачу изучалось в работах ВНИИМТ в условиях радиационно-конвективного теплообмена. При этом применялся потоковый метод расчета и оценивалась как лучистая, так и конвективная составляющая по длине канала (см. гл. 5). На входе в канал принималось, что температурное поле равномерно, но по мере движения газового потока в канале температура у более холодных стенок уменьшалась, и температурное поле становилось характерным для стержневого факела. Было показано, что для ламинарного и турбулентного режима течения потоков газа характерны следующие качественно аналогичные закономерности. Общая (излучение + конвекция) и лучистая теплоотдача к стенкам как в суммарных на весь канал, так и в локальных значениях проходит через максимум с ростом величины т . Теплоотдача конвекцией при этом проходит через минимум. Положение отмеченных экстремумов на оси т может быть определено, если известны условия теплообмена (т.е. значения всех параметров задачи, а также длина канала, вид распределения температуры среды на входе в канал и характер движения среды). [c.589]

Совершенствование металлических рекуператоров. Согласно данным ряда авторов, существенны преимущества теплоотдачи при струйном обдуве воздухом поверхности теплообмена металлического рекуператора. Это позволило создать ряд новых конструкций струйных рекуператоров на модульной основе. Они опробованы на ряде заводов. Применение таких радиационно-конвективных рекуператоров позволяет подогревать воздух до 400-500 °С при сокращении на 20-30 % расхода топлива на отопление печи. [c.101]

B. Анализ термических цепей. Проведем термический анализ простой системы, включающей как радиацию, так и конвекцию. Например, рассмотрим небольшую комнату, внешняя стена которой площадью 12 м имеет затененное окно с одинарным стеклом, а внутренние стеньг, потолок и пол площадью 60 почти полностью теплоизолированы. В комнате имеются источники теплоты мощностью 1 кВт, а температура внешнего воздуха равна 30 °С. Воздух в комнате охлаждается до 22 посредством вдува воздуха при 12 °С. Условимся рассчитывать коэффициент конвективной теплоотдачи на всех поверхностях по приближенному выражению 1 Вт/(м -°С). Предположим, что поверхности стен со стороны улицы являются абсолютно черными в инфракрасной области спектра н нагреты солнцем до 50 °С, угловой коэффициент внешней стороны окна относительно окружающих предметов составляет 0,5, а остальная часть радиационного взаимодействия относится к небу. Внешний воздух имеет относительную влажность 60%. Инженер-теплотехник должен знать, какое количество воздуха надо подавать в комнату для охлаждения и сколько энергии можно сохранить при двойном стекле в окне и (или) теплоизоляции внешней стены. [c.511]

Радиационный к конвективный режимы передачи тепла, характерные для печей-теплообменников, обеспечивают теплоотдачу из зоны генерации тепла к границам зоны технологического процесса. ..... [c.40]

На рис. 48 даны значения коэффициентов теплоотдачи к калориметру, полученные в работе [42] при разных условиях. Они отражают влияние как радиационного, так и конвективного теплообмена и отнесены к разности температур At=tl—/2- [c.110]

Действительно, экспериментальные величины отражают суммарное влияние радиационной и конвективной теплоотдачи [c.119]

Теплотехнический расчет трубчатой печи состоит из расчета тепла, передаваемого лучеиспусканием в топочном пространстве, и тепла, передаваемого посредством конвекции в конвективной системе. Соответствующие формулы приведены в главах, посвященных расчету теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией. При расчете лучистого теплообмена в топке за основу берут размеры топочного пространства (топочной камеры с радиационной системой). Величина топочного пространства зависит от вида топлива и конструкции горелки и определяется значением тепловой нагрузки топочного пространства в ккал/м час. [c.269]

Суммарные электротепловые нагрузки, необходимые для соответствия определенному профилю, приводятся в табл. 3. Внешние тепловые потери представляют собой сумму радиационных и конвективных потерь. Радиационные потери (к внешним стенкам камеры сгорания при средней температуре 380°К) оценивались на основании коэффициента излучения стенок полого стабилизатора, равного примерно 0,6—0,8. (Стенки полого стабилизатора были выкрашены высокотемпературной зеленой краской указанный коэффициент излучения рекомендовался изготовителем краски в области используемых температур.) Из баланса конвективных потерь, исходя из средних температур стенок, вычисляли средние внешние конвективные коэффициенты теплоотдачи, которые также приводятся в табл. 3. Приведенные в табл. 3 внутренние конвективные коэффициенты теплоотдачи оценивались в предположении, что температура газов внутри полого стабилизатора равна теоретической температуре пламени. Однако фактически температура находящегося внутри газа, вероятно, была значительно ниже теоретической вследствие наличия тепловых потерь и возможной неполноты горения. Поэтому вычисленные коэффициенты являются весьма приближенными. Отметим, что внешний коэффициент теплоотдачи примерно в 2—3 раза больше внутреннего коэффициента теплоотдачи. [c.258]

Роль отдельных видов теплообмена может быть различной. Так, если конвекцией на материал передано всего 10% тепла, то суммарная роль конвекции в теплоотдаче к изделиям может составить 65%, так как, тепло, переданное конвективно кладке, трансформировано в тепло, переданное лучеиспусканием от кладки к изделиям. В разных печах по-разному реализуются режимы нагрева. Так, в плавильных печах выгоднее использовать радиационный прямой направленный теплообмен, когда светящийся факел обладает настильностью, т. е. направляете на шихту. В нагревательных печах в зоне высоких температур выгоднее направленный косвенный теплообмен, когда сильно разогревается кладка свода специальными плоскопламенными горелками, расположенны-98 [c.98]

Теплообмен в потоке газовзвеси идет путем конвективной и радиационной теплоотдачи от газов к частицам и теплопроводности внутри частиц. Более нагретые частицы отдают тепло газовому потоку или менее нагретым частицам при их соприкосновении. Большое значение имеют скорость потока, концентрация частиц в потоке газовзвеси и размеры частиц. [c.109]

Для определения конвективной составляющей решено было измерить теплоотдачу к стенкам камеры при продувке через горелку по газовому и воздушному тракту воздуха, подогретого до 700° С. При этом радиационная составляющая практически отсутствовала и считалось, что теплоотдача осуществлялась [c.246]

Величина конвективной секции, как правило, подбирается с таким расчетом, чтобы температура продуктов сгорания, выходящих в боров, была почти на 150 °С выше, чем температура нагреваемых веществ при входе в печь. Поэтому тепловая нагрузка труб в конвективной секции меньше, чем в радиационной, что обусловлено низким коэффициентом теплоотдачи со стороны дымовых газов. С внешней стороны иногда эти трубы снабжаются добавочной поверхностью - поперечными или продольными ребрами, шипами и т. п. [c.148]

Величина конвективной секции, как правило, подбирается с таким расчетом, чтобы температура продуктов сгорания, выходящих в боров, была почти на 150 °С выще, чем температура нагреваемых веществ при входе в печь. Поэтому тепловая нагрузка труб в конвективной секции меньще, чем в радиационной, что обусловлено низким коэффициентом теплоотдачи со стороны дымовых газов. [c.152]

В большинстве случаев с целью повышения тепловой экономичности радиационной сушилки бывает целесообразно применить рециркуляцию дымовых газов внутри излучающих панелей. Это увеличивает коэффициент конвективной теплоотдачи от газов к стенкам излучателя и уменьшает температурную неравномерность по длине излучателя. [c.28]

В этой же работе влияние температуры излучателя на коэффициент теплоотдачи при комбинированной — радиационной и конвективной — сушке учитывается также параметрическим критерием, названным Ф. М. Полонской определяющим температурным критерием и имеющим вид — [c.124]

Для составления тепловых балансов при конвективной, радиационной и комбинированной — радиационной и конвективной— сушке были использованы результаты расчетов по определению. коэффициентов теплоотдачи для указанных способов сушки. Для соста Вления тепловых балансов комбинированной сушки токами высокой частоты и конвекцией, а также токами высокой частоты, радиацией и нагретым воздухом нами были произведены специальные расчеты и опыты [Л. 39]. [c.139]

Исследования радиационного теплообмена показывают, что конвективный коэ ициент теплоотдачи зависит от способа подвода тепла и при комплексном радиационном теплообмене он несколько выше, чем при вынужденной или естественной конвекции воздуха около нагретого материала [Л. 30]. Экспериментальное определение этого коэффициента было сделано изложенным ниже методом нестационарного режима нагрева изотропного тела инфракрасными лучами. В нашей работе этот метод получил дальнейшее развитие для определения угловых коэффициентов tp, 2 [c.208]

Проведенные экспериментальные исследования на основе этой методики показали, что коэффициент конвективной теплоотдачи я зависит от способа подвода тепла. При лучистом , теплообмене он выше значений а, подсчитанных по формулам для естественной конвекции. Повышенные значения о усиливают роль конвективного теплообмена в радиационных сушилках и 226 [c.226]

На рис. 3-16 даны значения суммарных коэффициентов теплоотдачи к калориметру, полученные в работе [98] при разных условиях. Они отражают влияние как радиационного, так и конвективного теплообмена и отнесены к разности температур Д/ = п—/пов- Эти данные справедливы только для тех условий (толщины слоя расплава), кото-рые соблюдались при экспериментах на установке, изображенной на р и с. 3-13. Их не следует помещать в справочники (как это уже делается) в качестве рекомендуемых для проектирования промышленных установок. [c.129]

Существующие конструкции печей и аппаратов, работающих на расплавах и растворах, создавались в предположении, что в этих устройствах господствует конвективная теплоотдача, вызывающая соответствующие циркуляционные токи. Выше было доказано, что всегда происходит и радиационная теплоотдача, играющая в ряде случаев большую роль. Если учесть радиационную слагающую, то существующие конструкции можно улучшить повысить их производительность, уменьшить потери тепла во внешнюю среду. Это проще всего пояснить, критически разобрав некоторые из существующих конструкций, приведенных в гл. 1. [c.245]

Однако, как показывают исследования, проведенные в последнее время [6—8], конвективная теплоотдача может иметь значительную величину и ее необходимо учитывать при тепловых расчетах. Можно считать установленным [8, 10], что процесс передачи тепла от движущейся излучающей среды к поверхности щихты и стекломассы происходит путем конвективного и радиационного переноса, подчиняясь закономерностям сложного теплообмена. [c.76]

Следует различать электроотопительные приборы непосредственного действия, в которых теплота сразу же поступает в помещение, и приборы с аккумулированием теплоты, в которых преобразование электроэнергии и накопление теплоты происходят в часы минимальных нагрузок электросети, а расход запасенной теплоты — в течение длительного времени, в том числе и после отключения прибора. К первым относятся электрорадиаторы, камины, конвекторы, греющие обои и плинтусы, тепловые насосы, ко вторым — ккумуляционные электропечи и греющие кабели, заделанные в строительные конструкции зданий. Кроме того, электроотопительные приборы различаются своим конструктивным исполнением — напольные, настенные, настольные, универсальные и способом теплоотдачи — радиационные, конвективные и универсальные. [c.18]

Радиационно-конвективная печь Илмеет две отделенные друг от друга секции радиационную и конвективную. Большая часть используемого тепла передается в радиационной секции (обычно 60—80% всего использованного тепла), остальное —в конвективной секции. Конвективная секция служит для использования физического тепла продуктов сгорания, выходящих из радиационной секции обычно с температурой 700—900° С при экономически приемлемой температуре нагрева 350—500° С (соответственно температуре перегонки). Величина конвективной секции, как правило, подбирается с такшг расчетом, чтобы температура продуктов сгорания, выходящих в боров, была почти на 150° С выше, чем температура нагреваемых веществ при входе в печь. Поэтому тепловая нагрузка труб в конвективной секции меньше, чем в радиационной (около 6—13 000 ккал1м--ч), что обусловлено низким коэффициентом теплоотдачи со стороны дымовых газов. С внешней стороны иногда эти трубы снабжаются добавочной поверхностью — поперечными или продольными ребрами, шинами и т. и. [c.15]

О 9 этого достигается необходимый коэффи-цпент теплоотдачи. Сферическая конвективная часть образована либо горизонтальными ребристыми трубами, помещенными над радиационной секцией, либо вертикальны1 п1 трубами в кольцевом пространстве меньшего диаметра, чем диаметр радиационной секции. Вертикальная цилиндрическая печь с конвективной секцией, образованной частью радиационных труб, показана на рис. 4. [c.20]

Конвективный характер внешнего теплообмена имеет для печей несколько меньшее значение, чем радиационный и смешанный. Из формул для конвективного и лучистого переноса при установившемся температурном режиме получим выражение для коэффициента теплоотдачи лучеиспусканием Олуч [c.30]

Интенсификация конвективной и радиационной теплоотдачи имеет и обратную сторону — она может настолько увеличить потери тепла в окружающую среду, что агрегат станет неэкономичным, а в предельном случае в нем нельзя будет создать температуру среды, диктуемую технологией процесса. Чтобы избежать этого, необходимо усиливать тепловую изоляцию, учитывая при этом возможность возникновения слишком высокой температуры материала ограждения на границе его с расплавом. Поэтому одновременно должен быть принят во внимание и второй путь — некоторое уменьшение теплоотдачи от расплава, для чего снижают в допустимых пределах его температуру, изменяют толщину слоя расплава, ухудшают его циркуляцию (см. рис. 3-15). Такой путь требует, однако, осторожности, поскольку при этом одновременно с уменьшением потерь тепла в окружающую среду ухудшается и полезная теплоотдача к изде- [c.255]

Для условий радиационно-конвективных подогревателей рост температуры факела ограничивается допустимым тепловым напряжением в топке и в случае иагрева природного газа или кислорода температура факела может быть от 1100 до 1500° С. Экспериментальные данные показывают что при сжигании газа в диффузионном потоке со светящимся факелом удельная теплоотдача незначительно изменяется только на начальном участке горения, а потом на расстоянии до 70% высоты реакционной зоны остается постоянной. При факельном сжигании газовой смеси, предварительно подготов- [c.283]

На фиг. 174 показана конвективная система, образованная верхней частью трубок 1. Продукты сгорания поступают через концентрическое сечение, образуемое отражательной плоскостью 2, подвешенной под потолком печи. Сужение проточного сечения увеличивает скорость течения и, следовательно, теплоотдачу. Кроме того, количество переданного тепла увеличивается также за счет оребрения трубок. Благодаря этому, можно увеличить тепловую нагрузку трубок добившись ее равномерности по всей их длине. В последнее время отражательная плоскость 2 стола изготовляется из металла, что обеспечивает передачу тепла за счет теплолроводности металлической стенки из радиационого в конвективное пространство. Это также способствует более равномерному нагреву всей поврехности нагрева. [c.263]

Коэффициент теплоотдачи, в том числе Ащах) в соответствии с выражением (Х,3), слагается из пакетной , конвективной и радиационной (лучистой) составляющих. При этом через максимум с ростом скорости газа проходит пакетная составляющая h. Конвективная составляющая, естественно, монотонно возрастает со скоростью газа лучистая может зависеть от i7 в связи [c.449]

При протекании экзотермического каталитического процесса перенос тепла от зерен катализатора в поток газов в общем случае включает в себя, во-первых, распространение тепла внутри зерна, во-вторых, конвективную и радиационную теплоотдачу от наружной поверхнрсти зерен потоку газов. При эндотермическом процессе направление теплового потока обратное — от газа к зернам катализатора. Так как объемная теплоемкость зерен катализатора на два-три порядка выше теплоемкости газа, то поглощение тепла зернами во столько же раз больше теплового потока с продуктами реакции в основно газ. Распространение тепла в зернах малой величины [1] можно оценивать с помощью уравнения [c.43]

Высказанные положения требовали экспериментальной проверки. Интересно было выяснить, как будет изменяться коэффициент А и значения показателей степени у параметрических критериев при различных способах сушки и при сушке различных материалов. С этой целью была разработана методика экспериментов и проведены опыты с теми же тремя влажными материалами песком, глиной и древесиной. С целью выявления зависимости коэффициента теплоотдачи а от различ1ных факторов были проведены специальные опыты по конвективной и комбинированной (радиационной и конвективной) сушке исследуе-мнх материалов. [c.127]

При подсчетах конвективной теплоотдачи (от греющей стенки к расплаву и от расплава к гарниссажу — см. примеры 9, 10, 17—19) повсюду были использованы значения Лист, заимствованные из справочников. Эти значения получены по датым экспериментов, в которых оптическая толщина расплава П = кз была очень мала и влияние радиационной составляющей (лучистого потока) не ощущалось. [c.244]

В приведенных выше примерах 17—20 условия теплоотдачи были очень разнообразны, а потому влияния конвективной и радиационной слагающей сильно менялись. Так, конвективная слагающая изменялась в пределах 9конв = 104-95%, а радиационная — соответственно в пределах 9р = 5- -90%. [c.244]

Несмотря на то что процессы конвективной и радиационной теплоотдачи взаимосвязаны, их все же приходится рассчитывать раздельно, а результаты суммировать. Некорректность такого метода компенсируется тем, что он, не требуя применения ЭВЦМ (электронных вычислительных цифровых машин), становится доступным производственникам. [c.255]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология