Охладители характеристика

Успешное развитие нефтеперерабатывающей промышленности способствовало улучшению детонационных характеристик бензинов отечественного производства. Бензины А-72, А-76, АИ-93 и АИ-98 по детонационной характеристике вполне удовлетворяют степени сжатия двигателей. В связи с этим за последние годы несколько уменьшилось количество работ по осуществлению испарительного охлаждения в бензиновых двигателях транспортного типа. Несмотря на ряд преимуществ, выявленных при проведении работ по испарительному охлаждению в бензиновых двигателях, имеются и недостатки, заключающиеся в трудности регулирования подачи охладителя Б связи с переменным режимом работы двигателя, неудобстве применения в качестве охладителя воды в условиях отрицательных температур наружного воздуха, нет достоверных данных об интенсивности изнашивания деталей цилиндро-поршневой группы при продолжительной работе двигателя в условиях большого относительного расхода воды на внутреннее охлаждение. [c.56]

Техническая характеристика охладителя выпара к деаэрационным колонкам повышенного давления [c.60]

Характеристика охладителя как конвективного теплообменного аппарата описывается уравнениями [c.108]

Температурные характеристики термомагнитного охладителя, полученные при разных напряженностях магнитного поля, показаны на графике рнс. 10.11. Зависимость Армаис от напряженности магнитного поля дана для трех температур 7 = [c.293]

При комбинации с охладителем катализатора переменной производительности, двухступенчатый регенератор достигает гибкого баланса тепла и, следовательно,оптимальных характеристик в широком диапазоне уровней загрязнений исходного материала. Двухступенчатый регенератор с удалением тепла между зонами защищает катализатор от вредных высоких температур, позволяя установке работать с пиковыми характеристиками катализатора при [c.433]

Поверхностные подогреватели и охладители конденсата, находящие применение как при использовании конденсата, так и отработавшего и вторичного пара, широко освещены в литературе и специально не рассматриваются описание, характеристики, методы расчета и выбора их даны в [Л. 28, 38, 41]. [c.77]

В СССР и за рубежом созданы многочисленные конструкции охладителен на основе кипящего слоя с учетом специфики производства и требуемой производительности аппарата [4, 37]. В табл. 11,21 приведены основные характеристики охладителей конструкции ГИАП, применяемых в агрегатах производства аммиачной селитры. На рнс. П-21 и П-22 схематично показаны два аппарата, используемые в крупнотоннажных агрегатах АС-67 и АС-72 (см. табл. П,22), которые в значительной степени отражают современный уровень применяемой техники. [c.188]

Охладители выпара (рис. 3-39) Техническая характеристика [c.210]

Таблица 3-56 Охладитель выпара ОВ-18 (рис. 3-61) Техническая характеристика

Статические и динамические характеристики охладителя жидкости близки к характеристикам холодильной камеры. [c.86]

Пример 2.6. Рассчитать многосекционный охладитель с переточно-ожиженным слоем при следующих исходных данных. Режимные параметры производительность аппарата Мт = 38,0 кг/с начальная температура материала / =773 К конечная температура материала t" = 423 К давление воздуха под решеткой 2,86 кПа. Характеристики материала диаметр окатышей ==12-10-3 м [c.121]

Техническая характеристика оросительного охладителя Г2-ООА-1 [c.899]

Техническая характеристика трубчатого охладителя П8-ОУВ/2 [c.900]

Техническая характеристика охладителя творога двухцилиндрового 209-ОТД-1 [c.908]

Техническая характеристика охладителя-дозатора А1-ФЛВ/3 [c.910]

Техническая характеристика охладителей жира приведена в табл. 17.1. [c.910]

Таблица 17.1. Техническая характеристика охладителей жира

Если горячей канифолью (160—165°) наполнить деревянную бочку, то в середине бочки канифоль длительное время будет находиться при температуре, благоприятной для кристаллизации. Поэтому канифоль в бочки разливали послойно. В настоящее время на заводах для разлива канифоли применяют охладитель, в котором температура канифоли снижается в тонком слое до 60—65° за 15—20 сек. Охладитель представляет собой полый медный барабан с водяным охлаждением (рис. 56). На Барнаульском канифольно-терпентинном заводе применяются барабаны, изготовленные из стали. На станине под барабаном находится ванна. Для того чтобы канифоль не застывала в ванне, по дну ее проходит змеевик глухого пара, а торцовые стенки ванны снабжены паровыми рубашками. Горячая канифоль подается в ванну по обогреваемому трубопроводу через поплавковый регулятор уровня. Вода в барабан поступает через полую цапфу по трубам, из которых разбрызгивается по внутренней поверхности барабана. Отводят воду из барабана также через полую ось, которая на середине длины барабана разделена глухой перегородкой. Барабан приводится во вращение от электродвигателя через редуктор и трансмиссию. Скорость вращения 5—6 оборотов в минуту. Барабан соприкасается с расплавленной канифолью, находящейся в ванне. При вращении он захватывает тонкий слой канифоли, которая быстро охлаждается на его поверхности до температуры ЬО—65° и в виде густой текучей массы (ленты) снимается с барабана специальным ножом и поступает в тару. Техническая характеристика охладите- [c.230]

На эффективность термоэлектрических устройств существенное влияние оказывают не только параметры полупроводникового вещества, но также условия теплообмена на спаях, качество коммутации, размещение элементов в батарее и другие факторы. Недостаточный учет их в расчетной модели может привести к таким изменениям энергетических характеристик охладителей и нагревателей, которые существенно уменьшат потенциальные возможности любого высококачественного полупроводникового материала. Поэтому важным фактором, необходимым для развития полупроводниковой энергетики, является построение методики расчета термоэлектрических охлаждающих и нагревательных устройств с максимально достижимой для имеющегося материала энергетической эффективностью. [c.4]

В предыдущей главе были рассмотрены основные соотношения для расчета энергетических характеристик ТТН при условии постоянства температуры на спаях термобатареи. Однако это условие справедливо лишь для некоторых случаев практического применения полупроводникового охлаждения и нагрева. К ним в первую очередь могут быть отнесены термоэлектрические выпарные установки, так как изменение агрегатного состояния теплоносителя на спаях термобатареи происходит при постоянной температуре. Кроме того, сюда относятся полупроводниковые охладители и нагреватели, находящиеся в непосредственном контакте с охлаждаемым и нагреваемым неподвижным объектом, а также ТТН, охлаждающие и нагревающие объем жидкости или газа, при условии, что циркуляция последних происходит в направлении, перпендикулярном поверхности термобатареи. [c.108]

НАГРУЗОЧНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ОХЛАДИТЕЛЕЙ И НАГРЕВАТЕЛЕЙ ПОТОКОВ ЖИДКОСТИ ИЛИ ГАЗА [c.127]

Нагрузочными характеристиками термоэлектрического охладителя и нагревателя принято называть зависимость его производительности и коэффициента энергетической эффективности от плотности тока питания. [c.127]

При анализе работы ТТН представляет интерес исследование его энергетической характеристики, которой будем называть зависимость коэффициента энергетической эффективности от производительности. При использовании ТТН в качестве охладителя энергетическая характеристика его описывается функцией е —= а при использовании в качестве нагревателя функцией [c.130]

Все три типа энергетических характеристик относились к случаю, когда ТТН используется в качестве охладителя потока жидкости или газа. Если же ТТН применяется в качестве нагревателя, его энергетические характеристики имеют другой вид. При в" < вг зависимость ц от А02 носит параболический характер, а при вГ>в2" — гиперболический. Следует отметить, что при нагревании потока в случае, когда 0" > 02 энергетическая характеристика ТТН будет иметь два разрыва в тех же точках, что и при охлаждении. [c.135]

Из сказанного следует, что при проектировании системы регулирования процессы, происходящие непосредственно в камере разделения, всегда можно рассматривать как квазиустановившиеся. При этом следует учитывать, что во время пускового и переходного режимов работы давления на выходе охлаждаемого и нагреваемого потоков отличаются от стационарных значений из-за отклонений гидравлических потерь на соответствующих участках трубопроводов. При расчете рассматриваемых режимов можно использовать характеристики, полученные при стационарном режиме работы и соответствующих давлениях. Длительность пускового и переходного режимов зависит главным образом от массы трубопроводов и других подсоединенных к вихревому аппарату объектов. Пренебрежение массой самого аппарата не приводит к заметной ошибке в расчете. Исключение составляет расчет установок с многоступенчатыми и многокаскадными вихревыми охладителями. Такие установки включают массивные теплообменники, работающие при пониженных температурах. [c.122]

Рнс. 87. Температурные характеристики вихревого охладителя [c.232]

Техническая характеристика охладителей приведена в табл. 5. [c.35]

Техническая характеристика охладителей творога [c.36]

Техническая характеристика охладителей жира [c.39]

Техническая характеристика охладителей жира ОЖ и Титан приведена в табл. 7. [c.39]

П. В. Епифановым проведены исследования теплообмена в цилиндрических охладителях непрерывного действия, снабженных лопастными мешалками, а также скребками. Основными характеристиками первого аппарата являлись 0=125 мм 1 = 1615 мм , 0=1675 мм — длина лопасти. Сменный комплект мешалок состоял из четырех рамных мешалок с различным диаметром вала ротора 8=49-7-100 мм и количеством лопастей г=2- 4, но с постоянным зазором между кромками лопастей и стенкой цилиндра С1=0,3 мм а также с одной скребковой мешалкой (2=2, ёл=100 мм). [c.155]

Вращающаяся сушилка (или охладитель) с прямым нагревом (охлаждением) представляет собой металлический цилиндр (барабан) со скребками или без них. Такая сушилка пригодна для проведения процессов при низких или средних температурах, причем рабочая температура ограничивается главным образом механическими характеристиками металла, из которого изготовлен аппарат., [c.243]

Технические характеристики охладителя [c.828]

Приводятся характеристики подогревателей высокого, среднего и иизкого давления систем регенеративного подогрева, сальниковых подогревателей, охладителей конденсата и дренажа и деаэраторов, серийно выпускаемых отечественными зааодами. [c.45]

Допустимый перепад давлений обычно y т шaвливaeт-ся в самом начале из соображений надежности. Исключениями являются промежуточные охладители компрессоров и аналогичные аппараты, в которых перепады давления являются основными экономическими параметрами. Другие неопределенности, в основном в физических свойствах, составе теплоносителя, скоростях потока и температурах, скорее, имеют тенденцию к компенсации друг друга, чем становятся причиной дополнительных погрешностей. Таким образом, вопрос о точности и необходимости в запасах характеристик должен быть отложен до экспериментальной проверки с учетом всех перечисленных выше обстоятельств. [c.27]

Компонент топлива, используемый для внутреннего охлаждения, должен обладать максимальной теплоемкостью и скрытой теплотой испарения. Керосин имеет относительно небольшую величину теплоемкости и скрытую теплоту испарения, а поэтому расход его на охлаждение будет большой. Поэтому при давлениях в камере сгорания выше определенной величины внутреннее охлаждение кислороднокеросиновых ракетных двигателей горючим компонентом вызовет такое сильное падение удельной тяги, что выгоднее будет применять в смеси с керосином горючие менее теплопроизводительные, но обладающие лучшими охлаждающими свойствами, чем керосин. Замена высококалорийных горючих, обладающих невьгсокими охлаждающими свойствами, горючими с несколько меньшей теплопроизво-дительностью, но с более высокими охлаждающими свойствами позволяет обеспечить больший теплосъем уже при наружном охлаждении двигателя. Тепло это для двигателя не теряется, а возвращается с компонентом в камеру сгорания, следовательно, повышение интенсивности наружного охлаждения не скажется на экономичности двигателя. Кроме того, потребуется и значительно меньший расход горючего на внутреннее охлаждение как за счет лучших характеристик охладителя, так и за счет повышения степени охлаждения двигателя при наружном охлаждении. [c.39]

Японской фирмой Мицубиси Дзюкоге К.К. , рассматривающей пульсационные охладители не иначе как Эпохальное энергосберегающее изобретение, призванное осуществить грандиозные перемены в химической технологии , запатентован пульсационный газоохладитель, каналы которого выполнены с уменьшающейся по длине площадью сечения [54]. Предложено два варианта изменения сечения энергообменных каналов - плавное и ступенчатое. В сравнении с равнопроходными каналами достигается более высокая степень нагрева пассивного газа. Это позволяет генерировать теплоту на уровн пригодном для получения водяного пара высокого давления. Сведения о термодинамических характеристиках этого устройства нам не известны. [c.27]

Авторами [73] предложен пульсационный охладитель, в котором с целью обеспечения стабилизации его характеристик при изменении частоты вращения газораспределителя, энергообменные каналы выполнены разной длины. Длина наиболее коротких каналов составляет 0,7...0,9 от длины наиболее длинных. Практическая значимость этого изобретения связана с тем, что в условиях промышленной эксплуатации на частоту вращения газораспределителя оказывает влияние состояние подшипниковых узлов, образование и накопление в корпусе аппарата льда и газовых гидратов, а также ряд других факторов. Это приводит к неконтролируемым изменениям расхода газа, эффективности его охлаждения и холодопроизводительности устройства. [c.44]

Для успешного применения вихревого аппарата необходимо глубокое понимание протекающих в нем процессов. В связи с этим авторы стремились подбирать материал так, чтобы достаточно полно осветить специфику работы наиболее црогрессивных конструкций аппаратов. Значительное внимание уделено путям повышения эффективности вихревых охладителей и аппаратов. Приведенные рекомендации по проектированию, расчету и изготовлению позволят создавать аппараты с характеристиками, полученными в последние годы в наиболее совершенных конструкциях. [c.4]

Результаты экспериментов обрабатывали в виде зависимости Ti = /(fx) при различной длине трубки дополнительного потока и постоянном диаметре трубки 5д = 0,65. Максимальные значения ti получены при ц = = 0,72...0,76.1 Влияние длины трубки дополнительного потока на характеристики вихревого охладителя при неизменных прочих параметрах может быть двояким. При малых значениях д часть дополнительного потока выбрасывается в диффузор, куда она подсасывается периферийным нагретым потоком. Эта часть не участвует в процессе энергоразделения в основной вихревой трубе, что приводит к снижению доли fx охлажденного потока, а следовательно, и адиабатного КПД. С увеличением д, начиная с определенного момента, эффект подсасывания нагретым периферийным потоком становится практически равным нулю (ц = onst) и адиабатный КПД достигает максимума. Дальнейшее увеличение д без уменьшения диаметра трубки приводит к возрастанию нега- [c.95]

Техническая характеристика охладителей Вотатор [c.40]

В ФРГ предложен способ предварительного высокотемпературного подогрева шихты (до 800 °С) путем просасывания через нее газообразных продуктов горения без кислорода или при его низком содержании. При этом исключается преждевременное взаимодействие теплоносителя с твердым топливом, и в то же время форсируется сушка, испарение гидратной влаги, частичное разложение карбонатов и восстановление оксидов. Это открывает возможности для использования тепла собственных сильно-запыленных отходящих от охладителя агпомератньгх газов, что существенно повышает тепловой КПД агрегата. Подофев шихты перед сжиганием улучшает прочностные характеристики агломерата. Кроме того, обеспечивается существенное (в 2-3 раза) снижение концентрации оксида углерода и оксида азота, что способствует защите от вредных выбросов. [c.183]

Расход природного газа на горелку около 20 тыс. м7ч, расход первичного воздуха, поступающего в ее корпус — до 24 тыс. м /ч. Этот воздух предназначен, в основном, для регулирования характеристик факела. Основной поток воздуха для горения, подофетый в охладителе окатышей до температуры более 800 °С, подается через верхний канал торцевой головки печи. Такая компоновка позволяет избежать и перегрева разфузочной головки печи, и перефева корпуса горелки. [c.800]

Даннзто технологию производства СПГ на ГРС предлагает ряд предприятий Северо-Западного региона РФ (ЗАО Криогаз , ООО Лентрансгаз и др.). Первоначально технология получения СПГ на ГРС была основана на применении вихревого ожижителя (трубки Ранка). Испыгания установки сжижения ПГ УС.00.000 на основе вихревых охладителей проведены на ГРС Никольское Лен-трансгаза. Основные технические характеристики установки минимальное рабочее давление 3,5 МПа расход газа от 2000 до 7000 нм ч производительность по СПГ от 100 до 500 кг/ч масса 3700 кг занимаемая площадь 6 м . Результаты испытаний [c.799]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология