Свойства теплоносителей движения

Теплообмен в неподвижном зернистом слое. Теплообмен при движении теплоносителя через слой зерен или насадки является сложным процессом, зависящим от формы и размера зерен (элементов насадки), материала насадки, порозности слоя, физических свойств теплоносителя, температур теплоносителя и насадки и т. д. [c.293]

Коэффициенты теплоотдачи и Ог являются сложной функцией геометрии поверхности, свойств теплоносителя и условий движения. За исключением некоторых геометрически простых случаев для определения коэффициентов теплоотдачи инженеру обычно приходится прибегать к проведению экспериментов на моделях. С использованием безразмерных параметров эти коэффициенты представлены в графической форме в гл. 6, 7 и 10. В гл. 4 рассмотрено влияние свойств жидкости, зависящих от температуры, на коэффициенты теплоотдачи. [c.22]

В этих уравнениях все ф и з н-ческие свойства теплоносителей должны быть определены при средневзвешенной температуре. Показатели степени т и п принимают различные значения в зависимости от геометрии поверхности теплообмена и условий движения. [c.76]

В отличие от коэффициента теплопередачи К коэффициент теплоотдачи а характеризует скорость переноса теплоты в теплоносителе. Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов режима движения и физических свойств теплоносителя (вязкости, плотности, теплопроводности и т.д.), геометрических параметров каналов (диаметра, длины), состояния поверхности омываемых теплоносителями стенок (шероховатая, полированная и т. п.). Таким образом, коэффициент теплоотдачи является функцией многих переменных, и простота уравнения (11.32) только кажущаяся, так как получить аналитическую зависимость для определения а очень сложно. [c.278]

В аппарате с неподвижным слоем материала процесс теплообмена между дисперсной твердой фазой и потоком газа (жидкости) состоит из переноса теплоты из сплошной фазы теплоносителя к поверхности частиц материала (внешняя теплоотдача) и переноса теплоты внутри частиц. Теплоотдача при движении теплоносителя через слой зернистого материала или насадки является сложным процессом, зависящим от размера и формы зерен (или насадки), порозности слоя, физических свойств теплоносителя и т.н. Предложен ряд зависимостей для определения коэффициентов теплоотдачи а. Например [c.310]

Интенсивность теплообмена при вынужденной конвекции зависит от физических свойств теплоносителя, скорости его движения около теплопередающей поверхности (в канале), формы и размеров канала. В подавляющем большинстве случаев эту зависимость теоретически установить не удается пользуются эмпирическими соотношениями, базирующимися, как правило, на понятии о тепловом пограничном слое и обычно записываемыми в безразмерной форме. Общий подход к конструированию таких соотношений можно представить следующим образом [c.490]

Соответственно указаниям автора формулы, теплофизические свойства теплоносителя берутся здесь при среднеарифметической величине из его температур на входе в теплообменник и на выходе из него. Множитель е/ отражает эффект тепловой стабилизации на входном участке трубы пристеночный градиент температур (именно он определяет истинную интенсивность теплопереноса) убывает быстрее температурного напора (входящего в формальные выражения типа 6.13) поэтому а снижается по ходу движения теплоносителя, постепенно приближаясь к постоянной величине. При 1/а >40ч-50 поправочный множитель е/ может быть принят равным 1, при меньших // /он превышает 1 (тем больше, чем ниже Ке). Игнорирование отличия е от 1 приводит при расчетах интенсивности теплообмена к занижению а, т.е. к ошибке в запас. [c.491]

Рассмотрим процесс естественной конвекции, вызванный разностями гравитационных сил, обусловленными перепадами температур и, как следствие, разностями плотности среды. В данном случае теплоотдача зависит от формы и размеров поверхности нагрева, температур поверхности и теплоносителя, коэффициента объемного расширения и других физических свойств. Скорость движения жидкости не оказывает влияния на теплоотдачу, поэтому критерий Рейнольдса исключается из уравнений [c.195]

Имеется, по крайней мере, два Типа информации, вводимой в машину в виде вторичных исходных данных постоянные величины и коэффициенты (например, численные значения конструктивных размеров, единичные стоимости теплоносителей, признак схемы движения теплоносителей и т. д.) и функциональные зависимости (например, зависимость физических свойств теплоносителей от температуры, стоимость аппарата в функции его размеров и массы, скорость накопления загрязнений в функции времени и пр.). [c.129]

Интенсификация теплопередачи (увеличение коэффициента теплопередачи К) в теплообменной аппаратуре обусловлена направлением потоков теплоносителя и охлаждающей среды, скоростью движения теплоносителей, физическими свойствами теплоносителей и их зависимостью от температуры, геометрией поверхности теплообмена и ее расположением по отношению к потокам теплоносителей, состоянием поверхности теплообмена (ее шероховатостью, влажностью и др.). С повышением коэффициента теплопередачи К уменьшаются габариты, масса, стоимость теплообменных аппаратов и расход металла на них. [c.6]

Перейдем к рассмотрению последнего сомножителя в общем уравнении теплопередачи (1-1), а именно разности температур ДЛ В общем случае не остается постоянной по длине теплообменника, причем характер ее изменения определяется как свойствами теплоносителей и режимными параметрами /температура на входе и выходе, соотношение расходов), так и характером относительного движения теплоносителей (прямоток, противоток, перекрестный ток, смешанный ток и др.). При прямоточном и противоточном движении теплоносителей обычно пользуются среднелогарифмической разностью температур (А лог), которая определяется по уравнению [c.14]

При параллельном включении теплоноситель распределяется одновременно по всем каналам, при последовательном — проходит поочередно через каждый из каналов, многократно изменяя направление своего движения при комбинированном включении теплоноситель последовательно проходит через ряд групп каналов, причем в пределах каждой группы распределяется одновременно между всеми каналами, т. е. движется в них параллельно. Для каждого из теплоносителей выбирается своя схема включения каналов с учетом соотношения потоков, свойств теплоносителя и т. п., причем число теплоносителей может превышать два, что в ряде случаев представляет большие удобства. Если теплоносители обладают близкими физическими свойствами, то стремятся к одинаковым значениям скорости в каналах, разграниченных пластинами. [c.198]

Для поддержания оптимального температурного режима в реакторах используют различные теплообменные устройства, обеспечивающие нагрев или охлаждение реакционной массы. Выбор конструкции теплообменного устройства зависит прежде всего от теплового эффекта реакции, а также от температурных условий ведения процесса, гидродинамического режима движения реагентов, физических, теплофизических и химических свойств теплоносителя. [c.413]

Знание закономерностей теплообмена в около- и сверхкритической области параметров состояния вещества имеет особое значение для теплоэнергетики в связи с применением воды при сверхкритическом давлении в качестве рабочего тела на тепловых электрических станциях. Известно также, что на АЭС эффективно использовать воду при сверхкритических параметрах в первом контуре реакторов с естественной циркуляцией. Напомним, что для воды = 22,12 МПа, = 547,3 К, а в критической точке энтальпия /г р = 2150 кДж/кг. Специфика гидродинамики и теплообмена в около- и сверхкритической области параметров состояния вещества состоит в том, что здесь своеобразно и немонотонно изменяются физические свойства теплоносителей в зависимости от температуры и давления (рис. 10.9). Теплоемкость с , число Прандтля Рг имеют максимум при псевдокритической температуре Т . Как указывалось выше (см. 10.5), при Т = Г р коэффициент объемного расщирения р также имеет максимальное значение. Изменение свойств теплоносителя по радиусу и длине обогреваемой (или охлаждаемой) трубы приводит к тому, что внутри потока из-за разности плотностей в различных точках среды развивается свободная конвекция (см. 10.5), изменяется характер турбулентных переносов теплоты и количества движения, деформируется профиль скорости, что в конечном счете сказывается на интенсивности теплоотдачи. Кроме того, в той части потока, где температура близка к Т , вследствие резкого изменения плотности среды происходит ускорение теплоносителя (это ускорение называется термическим) при его нагревании и замедление при его охлаждении. Таким образом, термогравитационная конвекция и термическое ускорение — два фактора, которые могут оказывать существенное влияние на гидродинамику и теплообмен в случае применения теплоносителей при [c.278]

В отличие от коэффициента теплопередачи К коэффициент теплоотдачи СС характеризует скорость переноса теплоты в теплоносителе. Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов режима движения и физических свойств теплоносителя (вязкости, плотности, теплопроводности и т.д.), геометрических параметров каналов (диаметра, длины), состояния поверхности [c.7]

Процесс конвективной теплоотдачи - очень сложный процесс, и коэффициент теплоотдачи а является функцией очень большого числа величин, этот процесс характеризующих формы, размеров и температуры омываемого тела, физических свойств, скорости движения и температуры теплоносителя и т.д. Дать строгое математическое описание этого процесса очень трудно, поэтому для определения коэффициента теплоотдачи, как правило, пользуются теорией подобия. [c.208]

Вязкость. Из таблиц, в которых указаны свойства воды, видно, что вязкость ее незначительна, особенно при высоких температурах. Незначительная вязкость воды также благоприятна для естественной циркуляции ее, так как коэффициент трения при расчете сопротивления в трубопроводе, пропорционален вязкости, а именно при ламинарном движении — первой степени вязкости, а при турбулентном движении в диапазоне Ке от 3 10 до 10 — четвертой степени. В разделе теплопередачи показано, что с понижением вязкости коэффициент теплопередачи увеличивается. Это обстоятельство также благоприятствует использованию воды в качестве теплоносителя. [c.290]

Решение. При данном начальном влагосодержании кристаллический материал является достаточно сыпучим. Учитывая необходимость проведения непрерывного процесса, значительную производительность и свойства материала, выбираем сушилку барабанного типа с прямоточной схемой движения материала и теплоносителя. Принимаем температуру окружающего воздуха в. о = 15°С с относительной влажностью ф = 85 % (эти данные выбираются с учетом географических условий и места установки сушилки [19]) коэффициент заполнения барабана ф = = 0,15. По диаграмме Рамзина (см. рис. 10.2) определяем по при- [c.298]

Смена теплоносителя приводит к изменению теплофизических свойств потоков и специфическим особенностям сравнения теплоносителей. Для выявления этих особенностей рассмотрим изменение температуры потоков по ходу их движения. Для этого из (2.5), (2.7) и (2.1 П найдем выражение для плотности теплового потока [c.102]

Таким образом, переход от продольного обтекания к поперечному ухудшает теплообменные свойства менее теплопроводного газа при сравнении теплоносителей. Подчеркнем, что здесь сравниваются критерии т) г разных газов, а не сами величины N одного и того же газа при изменении схемы движения потоков. [c.112]

Для каждого аппарата можно провести декомпозицию на функционально-конструкционные элементы. Функционально-конструкционный элемент имеет смысл отличительного признака и может соответствовать как конкретным физическим элементам, например, поверхности теплообмена в реакторе, так и качественным характеристикам или свойствам, например, стационарному или подвижному катализатору, направлению движения теплоносителя и т. п. Взаимная связь функционально-конструкционных элементов определенного уровня декомпозиции составляет конструкцию аппара-, та. Наличие или отсутствие функционально-конструкционного элемента соответствует включению или исключению определенного члена в системе уравнений или изменению функционального вида уравнений, составляющих математическое описание конструкции аппарата. [c.223]

Параллельный ток при линейном изменении коэффициента теплопередачи с температурой. Среды в аппарате меняют температуру на всем пути своего движения. Поскольку теплофизические свойства сред меняются с изменением температуры, переменными оказываются как отдельные коэффициенты теплоотдачи, так и общий коэффициент теплопередачи. Во многих случаях с достаточной для практики точностью можно считать, что коэффициент теплопередачи линейно зависит от температуры одного из потоков (а именно, потока с меньшим значением водяного эквивалента как потока, изменяющего свою температуру наиболее заметно). Пусть для определенности это будет холодный теплоноситель. Теплоемко- [c.56]

Если для воздушных холодильников в схеме компримирова-ния синтез-газа расчетные коэффициенты теплопередачи находятся в пределах 22—30 Bт/(м K), то для холодильников технологического воздуха они составляют 8,5—15Вт/(м2-К), т. е. более чем в два раза ниже, хотя аппараты по своей конструкции и характеру движения теплоносителей одинаковы. Уменьшение значений коэффициента теплопередачи обусловлено теплофизическими свойствами теплоносителей, скоростями движения, термическим сопротивлением пленки конденсирующейся влаги. [c.26]

Давление насыщенных паров, температура начала кипёния и коэффициент теплопередачи находятся по известным уравнениям в завдамости от физи-ко-химических свойств, гидродинамики движения фаз и тепловых свойств теплоносителя и испаряющейся жидкости. Коэффициент массопередачи принимается постоянным. [c.23]

Если загрязненность и коррозионные свойства теплоносителей одинаковы, то в трубное пространство целесообразнее подавать теплоноситель с меньшим коэффициентом теплоотдачи, так как там можно обсспечить большую скорость его движения. При одинаковых объемных расходах теплоносителей скорость движения среды в межтрубном пространстве одноходового теплообменника составляет лишь 0,7 скорости движения в трубном пространстве. [c.609]

Расчеты TOA, проводимые по любому из приближенных методов или по наиболее точному поинтервальному методу, показывают, что реализовать процесс теплообмена в пределах заданных значений параметров (расходов, температур и свойств теплоносителей) можно, как правило, не одним, а многими вариантами конструктивного оформления тепл ообменной аппаратуры. Можно варьировать число и диаметр труб TOA, диаметр кожуха, число ходов и количество перегородок в межтрубном пространстве в рамках конструктивных вариантов TOA, выпускаемых промышленностью (см. разд. 3.8). Кроме того, в пределах одной и той же конструкции TOA возможны различные значения скоростей движения теплоносителей, а в некоторых случаях - и вариации конечной температуры одного из теплоносителей, если его расход не задан из каких-либо дополнительных соображений. [c.278]

Часто теплообменную аппаратуру, рассчитанную на определенные среды, используют для других сред не всегда учитывают тот факт, что коэффициент теплоотдачи между стенкой и теплоносителем снижается с уменьшением вязкости, теплопроводности, плотности и теплоемкости теплоносителя иногда не принимается во внимание изменение температуры, приводящее, в свою очередь, к изменению физических свойств теплоносителя и соответственно коэффициента теплопередачи. Допускаются ошибки при расчете скоростей теплоносителей. Снижение скорости теплоносителя приводит к ламинарному движению пограничного слоя, повышению теплового сопротивления потока и резкому снижению коэффициента теплоотдачи. Не всегда правильно выбираются конфигурации и размеры теплообменной аппаратуры, существенно изменяющие формы поверхности теплопередачи. При выборе или замене теплообменной аппаратуры должны учитываться, кроме величины поверхности теплопереда- [c.181]

Кочфф щиент теплоотдачи a , зависит от физических свойств теплоносителя, его температуры и скорости движения. Часто при расчете изоляции коэффициент теплоотдачи а не имеет определяющего значения. Его величина настолько велика, что сопротивлением теплоотдачи можно пренебречь, (например, если теплоноситель.— жидкость, конденсирующийся пар, пар и газ с большой скоростью движения). [c.255]

Величина е представляет собой отношение годовых затрат на поверхность теплообмена к затратам на нагнетатели и их привод. Из (8.7) и (8.8) следует, что оптимальное отношение этих затрат не зависит от экономических показателей, а определяется лишь условиями теплообмена схемой движения потоков, геометрией поверхности теплообмена, отношением теплофизических свойств потоков. Укажем интервал изменения величины для случая / ст = 0. При продольном обтекании каналов с развитым турбулентным режимом течения потоков (Лг = 0,8, а = 0,2) из (8.7) и (8.8) найдем нижнюю границу е°" = 2,5. При поперечном обтекании пучка шахматной компоновки и одностороннем наружном теплоносителе с = 0,6 и ан=0,27 получим gonT 3 55 Ддя коридорной компоновки при одностороннем наружном обтекании с Пн = 0,65 и Ян=0,2 имеем в°" = 3,3. При двухстороннем поперечном обтекании пучка нижняя граница, соответствующая ст = 0, для расположена между двумя предельными случаями односторонним внутренним обтеканием с е°" = 2,5 и односторонним наружным обтеканием с е " = 3,55. Верхняя граница существенно зависит от термического сопротивления стенки. Например, для водяных экономайзеров возможен случай Л=1, что при продольном обтекании соответствует е°" = 6. [c.118]

Аналитическое изучение объекта сводится к сопоставлению уравнений, характеризующих АВО в равновесном состоянии и переходном режиме. В общем виде динамические характеристики объектов регулирования описываются обыкновенными дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами. Числовые коэффициенты, входящие в уравнения, зависят от конструктивных особенностей АВО, характера движения теплоносителей, теплопередающей способности аппаратов. Надо сказать, что аналитически невозможно охарактеризовать все многообразие независимых переменных, влияющих на регулируемый параметр <вых, поэтому свойства АВО исследуют экспериментально, снимая на действующих аппаратах статические и динамические характеристики. Для систем, характеризуемых одной входной t и одной выходной величиной Ibhx, процессы регулирования могут быть описаны обобщенным уравнением вида [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология