Коэффициент полезного действия тарелок колонны

Равным образом коэффициент полезного действия тарелки колонны может быть определен и по составам жидких потоков, поступающих на эту тарелку и стекающих с нее [c.357]

Т1 — коэффициент полезного действия тарелки (колонны). [c.21]

Мы оперировали до сих пор теоретической ректификационной тарелкой, предполагающей, что покидающие ее паровая и жидкая фазы находятся в равновесии. Достигаемое при этом обогащение пара низкокипящим компонентом является максимально возможным и равно Ур — у (рис. XI-17). В реальных аппаратах вследствие кратковременного и несовершенного контакта пара и жидкости фазовое равновесие на тарелке не достигается, поэтому действительное обогащение пара /д — у меньше теоретически возможного, т. е. у — у < Ур — У- Следовательно, для достижения заданной степени разделения смеси действительное число тарелок в аппарате п должно быть больше числа теоретических тарелок п. . Отношение Яср = njn < 1 называется средним коэффициентом полезного действия ректификационной колонны. [c.537]

В основе расчета тарельчатых колонн лен ит концепция теоретической тарелки . Этот метод основывается на предположении, что на теоретически идеальной тарелке газ и жидкость находятся в состоянии равновесия. Хотя это предположение и не вполне точно для любой из реально осуществленных тарелок (на которой значительная часть газа даже не вступает в контакт с уходящей жидкостью), оно значительно упрощает расчеты отклонение работы реальных тарелок от идеальных условий можно удобно учитывать, введя понятие коэффициента полезного действия тарелки . [c.13]

Многочисленные попытки согласования данных расчета числа теоретических тарелок с числом практических тарелок, фактически необходимых для запроектированного разделения, привели к введению ряда поправочных множителей, представляющих собой введенный ранее общий коэффициент полезного действия тарелки. Эти переходные множители зависят от многообразных свойств разделяемых систем, типа и конструкции погоноразделительных устройств, изменяющихся в каждом конкретном случае, и поэтому для их нахождения при всех условиях работы колонн и для большинства по крайней мере [c.359]

Из понятия теоретическая тарелка следуе , что в тарельчатой колонне жидкость на любой тарелке будет давать в идеальных условиях пар, состав которого будет отличаться от состава жидкости на величину, равную соответствующей величине на диаграмме равновесия состав пара—состав жидкости, И Что этот пар будет конденсироваться на следующей верхней тарелке, образуя жидкость. Таким образом, разница в составах жидкости на данной тарелке и на следующей будет соответствовать разнице, наблюдаемой на диаграмме равновесия. В действительности при работе реальной колонны разность составов бывает меньше теоретической поэтому применяют коэффициент полезного действия тарелки, которая представляет собой отношение [c.11]

Задаемся рядом значений концентрации на участке ее изменения в колонне. Для каждого из этих значений рассчитываем коэффициент полезного действия тарелки г т и по нему определяем соответствующий перепад концентраций (при этом используются уравнения в зависимости от относительного движения фаз (табл. 11). [c.107]

Если учесть, что с увеличением Ф растет нагрузка колонны по потокам пара и жидкости, то при неизменном ее диаметре О с ростом Ф растут значения е и С ростом К коэффициент полезного действия тарелки цт растет, а с ростом е и Е —уменьшается. [c.124]

Разделительная колонна имеет 77 тарелок колпачкового типа диаметром 1050 мм. Коэффициент полезного действия тарелки в среднем равен 30- -35%. [c.88]

Коэффициент полезного действия тарелки определяется опытным путем для данной колонны и данного состава перегоняемой жидкости, причем допускают, что для всех тарелок колонны этот коэффициент примерно один и тот же. Е сли, например, этот средний коэффициент полезного действия данной колонны равен 60%, то для перехода от числа теоретических тарелок к числу тарелок, которое необходимо в действительности, первая величина должна быть разделена на 0,6. [c.385]

Коэффициент полезного действия тарелки зависит от ряда факторов относительного направления движения газа и жидкости на тарелках, а также вдоль колонны, от характера и условий массообмена на тарелках и от механического уноса капель жидкости с газом, уходящим с тарелки. Эти сложные зависимости изучены недостаточно и методов расчета к. п. д. тарелок пока нет. [c.400]

Так как это содержание аммиака менее, чем в поступающей воде, равное 5,6 г/л, то в укрепляющей части испарительной колонны достаточно иметь две теоретические тарелки. Принимая коэффициент полезного действия тарелки равным 0,5, действительное число тарелок будет равно [c.51]

Пользуясь уравнением (IV, 6), можно проанализировать влияние основных факторов процесса абсорбции на повышение коэффициента полезного действия абсорбционных колонн, применяемых для поглощения окислов азота. На основании полученных данных определяют соотношение между продолжительностью процесса окисления окиси азота и продолжительностью поглощения образовавшихся окислов азота. Для колонн с ситчатыми тарелками, имеющими указанные выше характеристики, оптимальное расстояние между тарелками находят по данным рис. 1У-13 или по [c.137]

Отношение числа теоретических тарелок (пт) к числу фактических тарелок (пф) в колонне называют средним коэффициентом полезного действия тарелки (т1т.ср), т. е. Т1т.ср = т/ Ф- Коэффициент -г]т. ср зависит от конструкции тарелки и условий ее работы. Чем меньше этот коэффициент, тем большее число фактических тарелок должна иметь колонна для получения продуктов разделения заданных концентраций. В колоннах воздухоразделительных [c.97]

Коэффициент полезного действия тарелки зависит от массообмена между жидкостью и паром на тарелке. Чем выше массообмен, тем больше к. п. д. тарелки и тем большая отгонка аммиака на тарелке. К. п. д. барботажных тарелок для аммиачной колонны равен 0,5—0,6. [c.73]

Пример. Рассчитать диаметр и высоту колонны ректификации для разделения 10 г/ч смеси бензола и толуола, содержащей 44 мол.% бензола (Х/ = 0,44 мольн. доли), для получения дистиллата, содержащего 96,5 мол.% бензола (Хд=0,965 мольн. доли) и кубового остатка, содержащего 2,3 мол. % бензола Xw = 0,023 молн. доли). Флегмовое число принять равным 3,48, скорость подъема пара о) = 0,45 м/сек. Коэффициент полезного действия тарелки (отношение числа теоретических тарелок к числу практических тарелок) т)=0,6 шаг (расстояние между тарелками) Л = = 0,25 м. Температура кипения исходной смеси 95°С, в кубе 110°, флегмы 80°. Определить расход греющего пара ( о = 3 ат). [c.344]

Связь между найденным из расчета числом теоретических ступеней контакта и числом практических тарелок колонны устанавливается при помощи коэффициента полезного действия тарелки. [c.226]

Ввиду трудности определения поверхности соприкосновения фаз при барботаже и отсутствия надежных данных о коэффициенте массопередачи в этих условиях расчет тарельчатых колонн ведут, как уже указывалось (см. стр. 86), методом теоретической тарелки. Для перехода к действительному числу тарелок вводят коэффициент полезного действия тарелки, под которым понимают отношение числа теоретических тарелок п к практически необходимому числу тарелок. Величина коэффициента полезного действия обычно лежит в пределах 0,3-0,8. [c.212]

Колонны с колпачковыми тарелками Лабодест конструкции Штаге (см. разд. 7.3.3) также имеют промежуточные перетоки, они изготавливаются с номинальными диаметрами до 100 мм. Зависимость коэффициента полезного действия тарелки от ее конструкции рассмотрена в разд. 7.3.3. [c.211]

Колонна с фонтанирующими тарелками Кеезома [36] показана на рис. 261. Жидкость находится в ваннах /, а флегма стекает по трубам 2. Во всех колоннах с фонтанирующими и колпачковыми тарелками поток пара при входе в слой жидкости на тарелке меняет направление движения и барботирует через жидкость, дви-. гаясь в виде отдельных пузырьков радиально вверх. Колонны с фонтанирующими тарелками Кеезома применяются сравнительно редко из-за низкого коэффициента полезного действия тарелки, не превышающего 50%. Колонны с колпачковыми тарелками различных конструкций находят широкое применение прежде всего для определения необходимых параметров масштабного перехода. [c.346]

Коэффициент полезного действия тарелки принимают на оспо-]шнии практических данных или находят но приближенным формулам и графикам аналогично тому, как и для ректификационных колонн [4, 48, 59] следует отметить, что тарелки данной конструкции при абсорбции имеют более низкий к. п. д., чем при ректификации. [c.238]

Оценка эффективност массопередачи на тарелках ректификационных колонн. Аналогично локальной эффективности для оценки массопередачи на всем массообменном устройстве (тарелке ректификационной колонны) вводится понятие эффективности тарелки (иногда называемой коэффициентом полезного действия тарелки по Мэрфри), определяемой в виде [c.255]

В тарельчатых колоннах необходимое число действительных тарелок находится умножением числа теоретических тарелок на коэффициент полезного действия тарелки, находимый раз навсегда экспериментально. В насадочных колоннах (скрубберах) определяется экспериментально длина насадки, эквивалентная одной теоретической тарелке. В аппаратах с пробулькиванием (барбо-тажем) из эксперимента находится высота подъема пузырьков, эквивалентная теоретической тарелке. [c.167]

Коэффициент полезного действия тарелки близок к единице, что обусловлено большой глубиной барботажа паров через слой жидкости Поэтому на основе проведенных расчетов можно считать, что для уваривания канифоли при заданных парамет рах шести ступеней изменения концентраций достаточно при условии, что общая площадь поверхности змеевиков будет около 66 м2 Основная поверхность теплообмена (75 %) должна располагаться в верхней половине колонны По конструктивным соображениям с целью унификации тарелок, необходимо взамен одной тарелки принять несколько тарелок, сохранив общую поверхность теплообмена [c.228]

Расчет процесса ректификации с помощью понятия о теоретической ступени разделения имеет преимущество общности с другими многоступенчатыми противоточными процессами разделения и позволяет использовать достижения общей теории разделения [4—6]. По ЧТСР можно рассчитывать ректификационные колонны как со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые), так и с непрерывным контактом фаз (насадочные). В первом случае для перехода к реальным тарелкам используется коэффициент полезного действия тарелки. Во втором случае вводится величина ВЭТС (высота, эквивалентная тееретической ступени разделения), и требуемая высота слоя насадки определяется как произведение ЧТСР и ВЭТС. Однако при расчете колонн с непрерывным контактом представление о теоретической ступени разделения не отвечает реальным условиям протекания процесса и становится искусственным. В связи с этим был. разработан и в настоящее время широко применяется другой путь расчета ректификации — по числу единиц переноса. [c.54]

Таким образом, для проведения вакуумной ректификации необходимы ректификационные колонны с малым удельным гидравлическим сопротивлением, т. е. гидравлическим сопротивлением, приходящимся на единицу разделительной способности. Разделительную способность применительно к тарельчатым аппаратам часто выр ажают числом теоретических и действительных тарелок. Если Ард.т — удельное Сопротивление действительной тарелки, а т] — коэффициент полезного действия тарелки, то удельное гидравлическое сопротивление Дрт.т. отнесенное к теоретической тарелке, будет равно [c.12]

Ч0Д11Т перенос ж.ндкооти с нижних тарелок на верхние. Так, иапример, коэффициент полезного действия тарельчатой колонны (установленной в одном из цехов, вырабатывающих нитрохлорбензолы) с тарелками, расположенными па расстоянии 200 мм друг от друга, составляет всего 25%. Удаление половины тарелок с увеличением расстояния между ними мало ска-ла.тось бы на общей эффективности колонны при значительном снижении ее гидравлического сопротивления. [c.103]

На величину коэффициента полезного действия оказывают влияние различные факторы. Важнейшим из них является легкость диффузии при парообразовании, с одной стороны, и конденсации — с другой чем меньше, например, пузырьки, на которые разбивается пар, покидая жидкую фазу, тем больше поверхность соприкосновения жидкой и паровой фаз и тем выше коэффициент полезного действия тарелок. Поэтому устройство и размеры колпачков, форма и размеры прорезов в тарелке, глубина погружения колпачков в жидкость (флегму) крайне важны для повышения коэффициента полезного действия тарелки. Большое влияние оказывает также скорость движения паров в колонне, определяемая их плотностью. При атмосферном давлении скорость паров в колонне может доходить до 0,6 — 0,8 м/сек в вакуумных колоннах скорость паров значительно выше (2—3 м/сек) в колоннах, работаюш их под давлением, наоборот, она может снингаться до 0,1—0,3 м/сек. В прорезах колпачков скорость паров в 5—10 раз больше, чем в свободном сечении колонны. Если скорость двин ения паров при данной их плотности становится слишком большой, то вместе с парами может оказаться увлеченной также и жидкость, так что нормальная работа колонны нарушается. [c.385]

Правильнее всего было бы характеризовать эффективность процесса экстракции величиной коэффициента массопередачи К, отнесенного к единице поверхности раздела фаз. Однако в подавляющем большинстве случаев поверхность контакта фаз не известна и коэффициент массопередачи К не может быть определен. В связи с этим для оценки эффективности противоточных абсорбционных и экстракционных колонн в литературе используются следующие величины степень извлечения, соответствующая заданной высоте колонны высота колонны, соответствующая заданной степени извлечения коэффициент массопередачи Ка, отнесенный к единице объема колонны (ст — поверхность контакта фаз в единице объема колоипк) высота едт 111щт.1 порепоса (ВЕП) высота, эквивалентная теоретической тарелке (БЭТТ) коэффициент полезного действия тарелки и введенный нами [1 ] приведенный коэффициент массопередачи КРп = (и — линейная [c.53]

Д. Бхаргава и др. изучали процесс десорбции в колонне с восемью колпачковыми тарелками (по три колпачка на тарелке). Диаметр колонны 194 мм, расстояние между тарелками 40—76 мм. Наружный диаметр колпачка 51 мм, внутренний — 47 мм. Число прорезей на тарелке 32, высота прорези 11 мм, ширина 2,5 мм. Концентрация раствора соды 1 н., степень его карбонизации 42%, Опыты проводились при 98,5° С. Степень извлечения СОа из раствора составила 55—80%, коэффициент полезного действия тарелки уменьшался от 40 до 10% с увеличением количества двуокиси углерода, подаваемой с раствором, от 10 до 40 кг ч. [c.173]