Вакуумные колонны скорость паров

Нельсон обобщил опыт работы ректификационных колонн и для определения коэффициента С предложил график (рис. 127), учитывающий и конструкцию тарелок. Обследования ректификационных колонн на действующих атмосферно-вакуумных трубчатых установках, проведенные ГрозНИИ, показали, что расчет допустимой скорости паров с использованием графика Нельсона для определения коэффициента С хорошо согласуется с практикой. Скорость паров в атмосферных колоннах установок АВТ составляет 0,46—0,84 м/сек, а в вакуумных 2,5—3,5 м/сек при расстоянии между тарелками [c.237]

Большая часть колонн атмосферной перегонки ранее построенных установок имеет запас производительности 30—50%. Вакуумные же колонны часто не обеспечивают проектную производительность, в них наблюдается большое налегание фракций и ряд других недостатков. Анализ работы большого количества ректификационных колонн и обобщения этих данных показали, что на погоноразделительную способность колонн оказывают существенное влияние следующие факторы тепловой режим паровых и жидкостных потоков, материальный баланс колонны, размеры сечений контактных элементов, конструкция и число тарелок, кратность орошения, способ ввода орошения в колонну, весовая и линейная скорость паров. [c.54]

Как уже было отмечено, качество масляных фракций существенно зависит от надежной работы отбойного устройства, установленного над вводом сырья в питательной секции колонны. Характерным в этом отношении являются данные, полученные при обследовании трех промышленных вакуумных колонн с сетчатыми отбойниками из вязанных рукавов с общим пакетом высотой 100—150 мм [49]. На рис. П1-24 представлена эффективность сепарации жидкости т) (%) на отбойнике в зависимости от скорости паров ш (м/с) в свободном сечении колонны. Эффективность оценивалась по уносу капель жидкости, определяемому коксуемостью паров (отбираемых до и после отбойника). Как видно из рисунка, наибольшая эффективность сепарации соответствовала изменению скорости паров в пределах 0,9—1,8 м/с. В этих условиях унос жидкости составлял порядка 0,4 кг на 1 кг пара. Дальнейшее увеличение скорости паров резко снижало эффективность сепарации капель жидкости до 16%, коксуемость паров до и после отбойника составляла при этом 5,86 и 5% соответственно. В связи с этим следует отметить, что особое значение для эффективной сепарации имеет правильно выполнен-ный- расчет зоны питания колонны и выбор основных размеров отбойного устройства. [c.178]

Как показала практика, скорость паров в атмосферных колоннах может быть принята равной 0,50—0,80 м/сек. В вакуумных колоннах скорость паров принимается от 1 до 3 м сек, а у колонн, работающих под давлением, от 0,2 до 0,7. м/сек. Большие расстояния между тарелками делают их более доступными для очистки и ремонта, а также более пригодными для форсированной работы, т. е. для повышенной скорости потока нефтяных паров. [c.260]

Определить допустимые массовую и линейную скорости движения паров в данном сечении вакуумной колонны, если температура в нем 220 °С, давление Р = 7331 Па и проходит через него (в кг/ч) 203 газов разложения (М=48), 407 нефтяных паров (М=250), 167 000 орошения (Л/=363,4), 4249 водяного пара. Плотность флегмы 4 =0,887. Расстояние между тарелками 0,6 м. [c.61]

Нагретый в трубчатой печи до 420° мазут поступает в испарительное пространство вакуумной колонны. Здесь благодаря резкому снижению давления происходит однократное испарение всех заданных фракций. На испарение затрачивается теплота мазута,, поэтому температура мазута в испарительном пространстве на 20—30° ниже, чем при выходе из печи. Глубина отбора фракций от мазута в испарительном пространстве достигает 60—70%. Дальнейшее испарение фракций из отделившегося жидкого остатка — гудрона — происходит на отгонных тарелках, расположенных ниже входа мазута в колонну, при помощи перегретого до 400° водяного пара, подаваемого в низ колонны. Так как избыток водяного пара своим давлением снижает вакуум в испарительном пространстве, создает дополнительное сопротивление в колонне, увеличивает скорость движения паров, что может отрицательно сказаться на процессе ректификации, то пар подают в минимально необходимом количестве для отпарки заданных фракций и регулируют подачу его по анализу отходящего гудрона. На тарелках отгонной части колонны от мазута дополнительно отгоняют 10—20% фракций, доводя общий отбор их в колонне до 75—85%. [c.201]

При оценке контактного устройства можно учитывать и такие параметры, как возможность работы на средах, склонных к полимеризации, технологичность, удельная металлоемкость и др. Но в большинстве случаев работу конструкции оценивают по указанным выше четырем параметрам. Выбор контактного устройства определяется условиями проведения процесса. Для процессов, протекающих под давлением, решающее значение имеют капитальные затраты на оборудование. Для уменьшения размеров оборудования стремятся к увеличению скоростей по жидкости и пару. При выборе контактного устройства для вакуумных колонн решающее значение имеет гидравлическое сопротивление теоретической тарелки (Ар/т]). [c.74]

Над вводом сырья н в верхней части вакуумных колонн устанавливают отбойные устройства, обеспечивающие достаточно эффективное отделение капель от паров при высокой скорости последних, В колонне на рис, 124 отбойное устройство предусмотрено такл<е и в средней части под тарелкой вывода продукта оно выполнено из прямоугольных коробов с боковыми стенками из многослойной сетки, [c.151]

Колонны с регулярной насадкой имеют малое гидравлическое сопротивление и поэтому могут получить применение в вакуумных ректификационных аппаратах. Для сравнения потери напора в этих насадках с потерей напора в других насадках (фиг. 195) представлена диаграмма потери напора в зависимости от скорости пара в полном сечении для различных насадок. На фиг. 195 даны зависимости для пяти типов насадок [c.284]

По графику трубчатую установку останавливают на плановую чистку и ремонт. Для этого со скоростью 25—30 град/ч снижают температуру сырья на выходе из вакуумной печи, прекращают отбор боковых фракций и резко снижают вакуум. Остаток вакуумной колонны откачивают в емкость. Воду из холодильников спускают, а оставшийся в них и теплообменниках продукт выдувают паром через вакуумные бачки в запасную емкость. Последними выключают вакуумные аппараты и приборы, находящиеся под вакуумом. Когда [c.342]

Вакуумная колонна обычно имеет диаметр 1,8—2,5 м и высоту до 5 м. Размеры колонны определяются количеством обезвоживаемого масла, скорость движения которого в колонне не должна превышать 0,0015— 0,0020 м/с, чтобы пузырьки водяного пара успели выделиться из масла. Размеры колонны зависят также от количества образующейся пены, определяемого свойствами масла и наличием в нем присадок, количеством влаги, параметрами обезвоживания. Регулирование процесса в вакуумной колонне сводится к поддержанию заданной высоты слоя пены путем изменения вакуума в колонне (для этого впускают воздух в трубопровод, отводящий паро-воздушную смесь, или дросселируют вакуумную линию). Осушку масла ведут при 70—85°С остаточное да(вление в колонне может достичь 240 гПа. [c.131]

Горячая циркуляция и выход вакуумного блока на режим. К форсункам печи П-3 принимается острый пар, который подают затем в камеры сгорания для их продувки до появления пара из дымовой трубы (не менее 15 мин). Водяной пар через пароперегреватели печи П-3 выбрасывают в атмосферу. Затем приступают к шуровке печи сначала на жидком, потом на газообразном топливе. Порядок шуровки и скорость подъема температуры такие же, как и при пуске атмосферной части установки. В период горячей циркуляции приемные и выкидные линии циркуляционных орошений и приемные линии насосов вакуумной колонны прокачивают газойлем. После достижения необходимых температур (температура низа не менее 300°С, температура верха выше 100°С) вакуумный блок переводят на постоянное сырье. [c.77]

При скоростях, существенно превышающих найденную по формуле (V.8), может наступить унос потоком пара капелек жидкости с данной тарелки на вышележащую. На практике условия эксплуатации принято считать нормальными, если скорости паров находятся в пределах 0,5—1,2 м/с в атмосферных колоннах и 1,5—3,5 м/с — в вакуумных колоннах. [c.132]

Принцип работы отбойных устройств следующий. Поток пара вместе с диспергированной в нем жидкостью, встретив на пути элемент отбойника (пластину, уголок, проволоку и т. д.), теряет часть кинетической энергии. В результате из потока на поверхностях отбойного элемента выделяются капли жидкости, которые затем коагулируют (укрупняются) и стекают с них вниз. Капли жидкости, находящиеся в потоке паров, не встречавшемся с поверхностями отбойного элемента, а также капли, частично уносимые потоком паров, обтекающим эти поверхности, встречают на пути второй ярус отбойных элементов, обычно расположенных в створе между элементами первого яруса. Число таких ярусов (слоев) отбойных элементов зависит от скорости паров в колонне и количества жидкости в них, типа технологического процесса (первичная перегонка, вакуумная перегонка и т. д.), а также от площади свободного сечения всех отбойных секций. [c.149]

На величину коэффициента полезного действия оказывают влияние различные факторы. Важнейшим из них является легкость диффузии при парообразовании, с одной стороны, и конденсации — с другой чем меньше, например, пузырьки, на которые разбивается пар, покидая жидкую фазу, тем больше поверхность соприкосновения жидкой и паровой фаз и тем выше коэффициент полезного действия тарелок. Поэтому устройство и размеры колпачков, форма и размеры прорезов в тарелке, глубина погружения колпачков в жидкость (флегму) крайне важны для повышения коэффициента полезного действия тарелки. Большое влияние оказывает также скорость движения паров в колонне, определяемая их плотностью. При атмосферном давлении скорость паров в колонне может доходить до 0,6 — 0,8 м/сек в вакуумных колоннах скорость паров значительно выше (2—3 м/сек) в колоннах, работаюш их под давлением, наоборот, она может снингаться до 0,1—0,3 м/сек. В прорезах колпачков скорость паров в 5—10 раз больше, чем в свободном сечении колонны. Если скорость двин ения паров при данной их плотности становится слишком большой, то вместе с парами может оказаться увлеченной также и жидкость, так что нормальная работа колонны нарушается. [c.385]

На основании проведенных исследований работающих установок АТ и АВТ установлено, что скорости паров в атмосферных колоннах составляют 0,46-0,84 м/с, а в вакуумных колоннах 2,5-3,5 м/с, при расстоянии между тарелками 0,61 м. В колоннах, работающих под давлением (газофракционирующие колонны, колонны стабилизации бензина колонны установок термического и каталитического крекингов), скорость паров составляет 0,2-0, м/с. [c.70]

При ректификации под вакуумом расчет по уравнению (III.49) дает несколько завышенную допустимую скорость паров. В связи с этим для расчета диаметра вакуумных колОнн с насадкой из колец Рашига и Паля рекомендуется уравнение, полученное в результате обработки большого количества опытных данных по разделению различных смесей на стендах промышленных размеров при давлении (1,3—100) кПа (от 10 до 760 мм рт. ст.) [86] [c.211]

Для вакуумных колонн, в которых остаточное давление превышает 5,3 кПа (40 мм рт. ст.), предельные скорости пара в сечении отбойника можно определять по рис. 111-32 в зависимости от количества уносимой жидкости. [c.224]

Скорость паров и в атмосферных, и в вакуумных колоннах может быть повышена при увеличении расстояния между тарелками или применении специальных устройств в виде отбойников, слоя насадки и т. п., позволяющих уменьшить сепарационный объем между тарелками. При больших скоростях происходит увлечение потоком газа (пара) жидкости с нижележащих тарелок на тарелки, лежащие выше, т. е. механический унос жидкости, и слияние отдельных пузырьков газа (пара) в струю, и в результате этого уменьшается поверхность контакта фаз и длительность контакта. [c.517]

На практике применяют среднюю скорость паров в колоннах, работающих под давлением, 0,2—0,7 м/сек, в атмосферных колоннах 0,4—0,9 м/сек, в вакуумных 1,5—3,5 м/сек. [c.232]

Особо важное значение имеет узел ввода сырья в вакуумные колонны АВТ, так как скорость парожидкостного потока на выходе из патрубка доходит до 100 м/с, диаметры укрепляющей и отгонной частей колонны различаются в 2 и более раза и требуется равномерно распределить поток паров по сечению эвапорационного пространства диаметром 8-10 м. [c.517]

Типичные скорости паров в атмосферных колоннах — 0,46- ,84 м/с, в вакуумных колоннах — 2,5-3,5 м/с при расстоянии между тарелками 0,61 м. В колоннах, работающих под давлением (газофракционирующих, стабилизации бензина, на установках термического и каталитического крекинга) скорость паров составляет 0,2-0,7 м/с. [c.703]

Четкость ректификации зависит от числа тарелок в колонне и количества орошения. Большое влияние имеет скорость движения паров в колонне и расстояние между тарелками. Увеличение производительности установки при сырье одного и того же состава и увеличение тем самым скорости движения паров выше допустимой ухудшает ректификацию (а следовательно, и качество получаемой продукции), так как пары увлекают с собой капельки флегмы, которая попадает на вышележащую тарелку. Поэтому расстояние между тарелками делают равным 0,6—0,7 м. Скорость паров по высоте колонны неодинакова, в связи с этим в зонах высоких скоростей между тарелками могут устанавливать отбойные элементы. Допустимая скорость паров составляет для атмосферных колонн 0,6—1,2 м/с для вакуумных 1,5-3,5 м/с для колонн, работающих под давлением, 0,2-0,7 м/с. Особенно строго следует выдерживать скорость движения паров в колоннах, оборудованных ситчатыми или провальными тарелками. Она не должна быть ниже допустимой во избежание [c.29]

Таким образом, давление в колонне зависит от температурного режима, количества и состава сырья, от технологического оформления процесса. При нормальном технологическом режиме давление в колонне регулируют расходом воды, подаваемой в конденсатор-холодильник. Особенно значительно на качество получаемой продукции влияет изменение давления в вакуумных колоннах, так как в условиях разрежения даже при небольшом колебании давления резко изменяется объем паров, а следовательно, и скорость их движения в колонне. [c.31]

Технологические схемы установок. Установки первичной перегонки по принципу вьщеления светлых бывают с однократным испарением, когда нагретая нефть разделяется на фракции в одной колонне, и с предварительным испарением легких фракций (двукратное испарение). Последние установки применяют наиболее часто, так как предварительное отпаривание газа и основной массы бензина позволяет снизить давление на выходе сырьевого насоса, разгрузить печь от нагрева легких фракций, снизить скорость паров и уменьшить диаметр основной ректификационной колонны. Если предусматривается перегонка мазута, то в схему установки включают еще одну печь и вакуумную колонну с системой создания вакуума (рис. 15). [c.41]

Для увеличения скорости движения мазута в трубах печи и предотвращения разложения в змеевик радиантной части печи подается перегретый пар. Конструкция вакуумной колонны отличается от конструкции атмосферной колонны более суженной отгонной частью. Такое уменьшение диаметра способствует сокращению времени пребывания остатка в колонне во избежание его разложения под влиянием высоких температур. [c.78]

Типичные скорости паров в атмосферных колоннах — 0,46-0,84 м/с, в вакуумных колоннах — 2,5- [c.685]

Рис. 4.20. К определению скорости паров в атмосферных и и вакуумных колоннах ,

Основным показателем для тарелок с переливами является скорость паров в свободном сечении колонны. Скорость паров в колоннах установок первичной перегонки зависит от типа тарелки, расстояния между тарелками, нагрузки тарелки по жидкости, физических свойств разделяемых продуктов и других факторов. Она составляет в атмосферной колонне 0,6—0,9 м1сек, в отбензинивающей 0,2—0,3 м/сек, в стабилизаторе 0,15—0,2 м/сек, в вакуумной [c.152]

Для вакуумных мазутоперегонных колонн, работающих под остаточным давлением 13 000—6500 Па, скорость движения паров в шлемовой трубе может быть значительно большей — порядка 30—50 м/с. Для вакуумных колонн, работающих под остаточным давлением меньше 6500 Па, практика допускает скорости порядка 50—60 м/с. [c.134]

В ранее построенных АВТ допустимую скорость паров опреде ляли по формуле Саудерса и Брауна. Эти скорости по расчет в атмосферных колоннах равны 0,3—0,44 м/с, в вакуумных колон нах — 2—3 м/с, в стабилизаторе, работающем под абсолютны давлением 10 кгс/см , допустимая скорость 2 м/с. Позже выяс нилось, что в этой формуле не учитываются давление, нагрузк колонн по жидкости, конструкция тарелок и др. Более точно дс пустимая скорость определяется по формуле Нельсона. Для атмс сферных колонн допустимая скорость паров, рассчитанная п Нельсону, на 30% выше, а для вакуумных на 10% ниже, чем п Саудерсу и Брауну. [c.168]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

Скорость паров в атмосферных колоннах 0,46—0,84 м/с, в вакуумных 2,5—3,5 м/с (при расстоянии между тарелками 610 мм), в колоннах, работающих под давлением, 0,2—0,7 м/с, в щлемовых трубах атмосферных колонн 12—20 м/с, в шлемовых трубах вакуумных колонн 30—60 м/с. Диаметр колонны [й, м) определяют по уравнению [c.56]

Саудерса и Брауна, сравнительно небольшая для атмосферных колонн и колонн, работающих нод давлением, и достигает значительной величины для накуумных колони. Видимо, при вычислении скорости паров но уравнению Саудерса и Брауна для вакуумных колони значение ее получается завышенным. [c.204]

Вакуумные печи, каждая тепловой мощностью 125,7 кДж/ч, для утилизации тепла отходящих газов и повышения КПД оснащены расположенными в конвекционных секциях системами выработки и перегрева пара низкого и среднего давления. Тепло уходящих после пароперегревателей дымовых газов используется для нагрева воздуха, подаваемого в печь к форсункам для сжигания топлива. В зависимости от расхода потока сырья в каждую печь во избежание повышенного коксообразования в радиантных трубах в каждый поток подается водяной пар, что способствует турбулизации потока и повышению его скорости. Подача пара производится через клапаны KPj и КР . Нагретый до 410-420 С атмосферный остаток также двумя потоками направляется в эва-порационное пространство вакуумной колонны К-1 (рис. 3.2 в). [c.97]

Основное требование, предъявляемое при подборе диаметра шлемовых труб, состоит в необходимости избегать чрезмерных потерь напора при движении паров из колонны в конденсатор. Практика работь действующих колонн установила определенные пределы оптимальных скоростей движения паров в шлемовых трубах. Так, для колонн, работающих под атмосферным давлением, рекомендуется принимать скорость паров порядка 15—20 м сек. Для вакуумных мазутоперегонных колонн, рабо-таюп1,их под остаточным давлением в 100—50 мм рт. ст., скорость движения паров в шлемовой трубе уже может быть принята значительно большей—порядка 30—50 м сек. Для вакуумных колонн, работающих под остаточным давлением меньше 50 мм рт. ст., практика допускает скорости порядка 50—60 м1сек. [c.339]