Коэффициент давления трения

Для оценки поведения сыпучего материала под действием внешней нагрузки используют несколько характеристик угол естественного откоса а, начальное сопротивление сдвигу То, угол внутреннего трения ср, коэффициент внутреннего трения /, коэффициент внешнего трения коэффициент размалываемости Кр, коэффициент бокового давления I, коэффициент текучести К,- [c.152]

Коэффициент гидравлического трения азота в трубах примем (см. рис. 6.5) при Re = 4300 и dJA = 21/0,25 = 84 равным = 0,04. Потеря давления в трубах теплообменника по (6.24) составит [c.168]

Здесь — коэффициент сопротивления трения I — длина участка тракта среды в канале м с1 — эквивалентный диаметр канала, м р — плотность среды, кг/м — средняя скорость среды в канале, м/с /1д —динамическое давление (напор) среды, Па. [c.248]

Fi (0), где Pi — давление на входе в трубку, соединенную с клапаном, Н/м Р — давление сжатого воздуха в рабочей полости, Н/м V-1 — скорость перемещения штока, м/с F- — сила противодействия пружины, Н F — сумма сил взаимодействия среды на затвор. Я F — сила трения штока о сальниковое устройство Н Сц — емкость рабочей полости исполнительного механизма по газу, м -с /кг R — коэффициент трения газа о стенки пневматической трубки (активное сопротивление), кг/м -с т1 — эффективная площадь мембраны исполнительного механизма, м = = М-1 — эквивалентная масса штока, кг Rg == R — коэффициент вязкого трения, т. е. сила трения для скорости, равной единице, кг/с g — податливость пружины, м/Н. [c.284]

Коэффициент внутреннего трения уменьшается при повышении давления например, для каменного угля при увеличении давления от О до 1000 кгс/см величина / снижается от 33 до 15°. Вместе с этим в условиях всестороннего сжатия при высоких давлениях [c.21]

Коэффициент кинетического трения набивки АП о плунжер при его скорости D = 0,16 м/с и давлении среды р == Ъ МПа будет /кин = 0,021 согласно рекомендациям, приведенным в табл. 3.32, о применении метода интерполирования к графическим зависимостям /нин = Ф (Р, на рис. 3.62. [c.272]

Здесь коэффициенты поверхностного трения суи давления Ср определены следующим образом [c.136]

Поскольку численно коэффициенты гидравлического трения для пленочного течения и при гомогенном потоке того же количества жидкости в трубах равны [931 (см. рис. 89), то отношение градиентов давлений вдоль потока для двух сопоставляемых случаев запишется в виде [c.166]

Для сухого трения в простейшем случае коэффициент трения равен отношению силы трения к величине нормальной нагрузки, приложенной к трущимся поверхностям. В более общем случае коэффициент трения выражается суммой, слагаемые которой зависят от давления и, кроме того, от механических и физических характеристик материала трущейся пары и геометрической формы контактирующих поверхностей. Таким образом, на величину коэффициента сухого трения оказывают влияние шероховатость поверхности, давление, размер поверхности, скорость скольжения и другие факторы. В зависимости от действия этих последних абсолютная величина коэффициента сухого трения варьирует в широких пределах, но она никогда не бывает меньше нескольких десятых, повышаясь иногда до единицы или даже выше. [c.142]

Здесь / — коэффициент статического трения между частицами, а а относится к классу нормальных сил ( давлений ), которые могут быть приложены к сыпучему материалу до тех пор, пока величина напряжения сдвига г не достигнет значения, достаточного для того, чтобы началось скольжение одной частицы по другой. Поэтому, прежде чем сыпучий материал начнет двигаться, возможно существование ряда равновесных состояний, которому соответствует ряд значений насыпной плотности. [c.223]

Плунжерная машина для литья под давлением состоит из цилиндра диаметром 5,08 см, внутри которого совершает возвратно-поступательное движение хорошо пригнанный плунжер. Вычислим максимальную длину твердой пробки в цилиндре, принимая давление впрыска равным 69 МПа, а радиальное напряжение, которое может выдержать корпус, 172,4 МПа. Пусть коэффициент статического трения будет 0,5, а отношение радиального напряжения к осевому К = 0,4. [c.242]

Коэффициент внутреннего трения газов (вязкость) также связан с 2 и Л этот фактор надо учитывать при изучении протекания газов в трубопроводах. Можно показать, что коэффициент внутреннего трения идеального газа при постоянной температуре не зависит от давления. Физический смысл [c.22]

Средняя длина свободного пробега при температуре 0°С и давлении 0,101 МПа (760 мм рт. ст.), вычисленная из коэффициента внутреннего трения, м 2,15-10- [c.13]

Преимущества радиально оканчивающихся лопаток — небольшие потери на трение в межлопастных каналах высокие коэффициенты давления и сравнительно высокие значения КПД. К недостаткам этих лопаток относятся значительное увеличение потребляемой мощности при увеличении подачи, что вызывает перегрузку электродвигателя и усиление шума. Нагнетатели с лопатками такой формы находят применение в системах пневмотранспорта. [c.67]

Принципиальной особенностью, отличающей зернистую фазу от действительной твердой фазы, является способность сыпучей среды к текучести. Это приводит к появлению внутреннего трения между частицами среды. Механизмы текучести сыпучей и жидкой фаз совершенно различны, что обусловлено значительной разницей свойств обеих фаз. Зернистые материалы, в отличие от жидкости, могут претерпевать напряжение сдвига также в состоянии покоя — статический коэффициент внутреннего трения для сыпучей среды отличается от нуля. Кроме того, характерным свойством некоторых зернистых материалов является спайность, т. е. способность под действием нагрузки, сохраняя свою форму, образовывать прочные своды и вертикальные стены. Наконец, напряжения сдвига в текущей сыпучей среде можно рассматривать как независимые от скорости сдвига (они зависят от давления, действующего внутри материала). В жидкой фазе обратная взаимосвязь напряжение сдвига не зависит от скорости сдвига, но находится в зависимости от давления. [c.342]

Отметим, что по смыслу величина Ар характеризует потери давления на трение при движении потока по трубопроводу длиной L. Безразмерную величину А, называют коэффициентом гидравлического трения, или просто коэффициентом трения, а величину XL/d = t ,-коэффициентом сопротивления трения. Таким образом, =/(Re), а С =/(Re,L/i/). Тогда [c.103]

Считается, что если Ве < 1, возникает скольжение смеси по стенкам камеры и роторам смесителя, энергия смешения резко падает. Этот критерий может быть оценен еще до смешения по реологическим характеристикам смеси. Если его значение составляет 1,5—3 ед. (при достаточно большом коэффициенте трения и умеренной вязкости смеси), процесс смешения обычно протекает нормально. Увеличение критерия Ве может быть достигнуто технологическими приемами. Поскольку повышение температуры мало влияет на коэффициент внешнего трения и вызывает резкое снижение внутреннего трения, 10 при этом увеличивается значение Ве. Давление, наоборот, мало влияет на вязкость, но приводит к сильному увеличению силы внешнего трения. Действительно, силы внешнего трения увеличиваются пропорционально давлению, в то время как внутреннее трение от давления практически не зависит, а с температурой падает. На рис. 1.10 показана типичная зависимость длительности смешения от давления, что иллюстрирует эффективность приема, заключающегося в сокращении длительности смешения за счет повышения давления. [c.35]

По этой причине работоспособность машины в противоположных зонах зависит от разных свойств резиновой смеси и при конструировании каждой зоны должны учитываться свойства резиновой смеси. В зоне питания на производительность оказывает большое влияние коэффициент трения резиновой смеси по металлу червяка и цилиндра. Чем меньше коэффициент трения резиновой смеси по поверхности червяка и выше по поверхности цилиндра, тем выше подающая способность червяка. Коэффициент же трения зависит от состояния поверхности, температуры, давления, скорости скольжения. С целью повышения подающей способности червяка в зоне питания его поверхность обрабатывают до зеркального состояния, а поверхность цилиндра делают шероховатой. Иногда на внутренней поверхности цилиндра делают продольные канавки для уменьшения проскальзывания резиновой смеси. Охлаждение червяка также способствует лучшему проскальзыванию смеси вдоль винтовой канавки. Форму винтового гребня червяка выполняют с наклонной стенкой, это способствует затягиванию резиновой смеси в зазор между червяком и стенкой цилиндра, здесь повышается давление и усиливается сцепление смеси с поверхностью цилиндра. [c.184]

Г. М. Жданович теоретически вывел зависимость от угла нормального контактного взаимодействия и коэффициента межчастичного трения [18]. Экспериментальные. исследования [18] позволили установить, что величина —переменная, и с ростом давления прессования имеет тенденцию к уменьшению в области низких и средних давлений. [c.161]

Распределение давления и плотности по объему прессовки с различными соотношениями диаметра к высоте исследовалось во многих работах. С этой точки зрения заслуживает внимания методика, предложенная Г. М. Ждановичем [18]. При исследовании ряда порошковых материалов автор получил средние зна чения коэффициента внешнего трения в диапазоне рабочих давлений (100—300 МПа) в пределах 0,3—0,4. С увеличением давления прессования коэффициент трения / незначительно уменьшался (до 0,25). [c.172]

С увеличением скорости прессования возрастает сопротивление материала таблетки деформации, т. е. увеличивается доля упругих деформаций контактов. Доля пластических деформаций контактов, развитие которых происходит во времени, уменьшается. Таким образом, давление прессования должно быть выше, чем при статическом прессовании, но увеличение скорости прессования уменьшает величину коэффициента внешнего трения и тем самым способствует более равномерному распределению давления и плотности по объему прессовки. [c.207]

Увеличение критерия Ве может быть достигнуто и технологическими приемами поскольку повышение температуры мало влияет на коэффициент внешнего трения Хтр и вызывает резкое снижение внутреннего трения, то при этом увеличивается значение Ве. Давление, наоборот, мало влияет на вязкость, но приводит к сильному увеличению силы внешнего трения. Таким образом, если реологические свойства полимера (такого, как например, СКД) неблагоприятны для его обработки на оборудовании, то подбором условий смешения (температуры, давления, объема загрузки), корректировкой порядка и времени загрузки основных ингредиентов (технического углерода и мягчителей) можно тем не менее добиться удовлетворительных результатов. Примером может служить ввод мягчителя (масла) на более поздней стадии цикла, что позволяет провести смешение эластомера с техническим углеродом до того, как поверхностная пленка масла резко снизит коэффициент внешнего трения резиновой смеси о металл. [c.97]

Аналитические зависимости между напряжениями и углом внутреннего трения для ряда сыпучих материалов приведены в работах [20—23]. Следует отметить псследования [24], где показано, что ве.т1пчипа угла внутреннего трения в диапазоне давлений 0,125—0,42 МПа изменяется незначительно, в большей степени зависит от способа загрузки частиц и в меньшей — от приложенного давления. В [25] показано, что при нагреве сыпучего материала с 20°С до 500—600°С значение коэффициента внутреннего трения практически не меняется (если при этом не происходит изменение физического состояния частиц в местах их контакта). Сонротивление сыпучих материалов при контакте с другими телами, например с вертикальной стенкой емкости, подчиняется тем же закономерностям, что и внутреннее сопротивление частиц сдвигу, В большинстве случаев угол внешнего трения всегда меньше угла внутреннего трения между частицами. Показано [18], что для ряда материалов углы внешнего трения не зависят от способов укладки частиц. В [26] приведен анализ многих результатов и сделан вывод, что угол естественного откоса всегда меньше угла внутреннего трения материала. Значения рассмотренных параметров зависят от многих факторов — гранулометрического состава, формы и размера частиц, плотности их укладки, состояния поверхностей на границах слоя и др. Эти характеристики определяются индивидуально для каждого материала по стандартной методике на приборах [27, 28], В [29] показано, что эти приборы пригодны и для определения экспериментальных характеристик катализаторов, [c.26]

Коэффициент кинетического трения между набивкой ПП и валом при скорости V — (udl2 = = 152-0,03/2 = 2,275 м/с и давлении среды р = 3 МПа согласно рекомендациям, приведенным в табл. 3.32 и иа рис. 3.62, будет /ипн = 0,048. [c.272]

Коэффициент статического трения набивки о поверхности вала и сальниковой камеры, имеющие шероховатость 8-го класса, /== 0,0142/1 = 0,0142, где feift = 1 — коэффициент бокового давления для пропитанной набивки (Табл. 3.32) f = 0,0142 при ру = p/k = 4,2/l = 4,2 МПа (см. рис. 3.61). [c.275]

В 1.2.4 приведены методы расчета отношений чисел Стентона к коэффициенту сопротивления трения. Однако независимо от того, какой способ расчета выбран, имеется по крайней мере две причины к тому, чтобы значение Stef//ei (или, что то же самое, NTU/NVH) было заметно ниже, чем St//. Во-первых, в St f входит коэффициент теплопередачи, тогда как в число St входит коэффициент теплоотдачи, который значительно больше коэффициента теплопередачи. Во-вторых, /ef определяется из полного перепада давлений в рассмат])иваемом потоке, в который наряду с потерями давления на трение па теплопередающей поверхности входят потери давления на перегородках и в других сужениях потока, а этот перепад значительно больше собственно потерь на трение. [c.26]

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать перепад давления в слоях со случайной упаковкой из сферических частиц. Одиако их применение для слоев из частиц иной формы может привести к серьезным погрешностям. На рис. 2 показаны экспериментальные данные и аппроксимирующие их прямые для цилиндрических частиц и колец Лессинга, параметры которых приведены в табл. 1. Здесь же указаны корреляционные зависимости (9) относящиеся к слою из сферических частиц и (11). Ни одна из этих зависимостей не позволяет корректно описать перепад давления в слое из несферических частиц. В табл. 2 приведены значения констант в формуле (5), полученные при обработке экспериментальных данных методом наименьших квадратов, и указан соответствующий диапазон чисел Рейнольдса. Эти слои были изготовлены таким же способом, как и слои из сферических частиц, исследовавшиеся в [14], однако во всем рассмотренном диапазоне чисел Рейнольдса коэффициент вязкого трения для них оказался выше. [c.153]

Условия подготовки и формирования водяной струи высокого давления. Дисперсия механической энергии движущегося с большой скоростью потока внутри твердых границ осуществляется молекулярным переносом. Главная часть градиента скорости сосредоточена в пограничном слое. Источниками возмущений в пристеночной области пограничного слоя являются бугорки (выступы) шероховатости, которые усиливают завихренность поступающего потока. Состояние поверхности струеформирующих каналов существенным образом влияет на положение точки перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, а следовательно, и на гидродинамические характеристики водяной струи [212, 22 З]. С увеличением средней скорости noToj a отношение толщины вязкого подслоя к величине абсолютной шероховатости, являющееся критериальным условием режима течения, снижается тем интенсивнее, чем хуже состояние поверхности. Так, в стволе гидравлического резака диаметром 0,05 м при средней скорости потока 25 м/с с увеличением абсолютной шероховатости с 0,1 до 100 мкм (т. е. в 1000 раз) толщина вязкого подслоя снижается только в 1,5 раза (с 12 до 8 кжм), коэффициент гидравлического трения увеличивается в 2 раза (с 0,011 до 0,023), линейная скорость на границе вязкого подслоя увеличивается в 1,5 раза (с 12 до [c.168]

Необходимость применения корректирующих устройств чаще всего возникает при недостаточном демпфировании исполнительного гидродвигателя и большой инерционной нагрузке на его выходное звено. Уравнение (13.53) показывает, что демпфирование исполнительного гидродвигателя (гидроцилиндра) характеризуется коэффициентом ц, который при фиксированном значении Тц зависит от постоянной времени Тдщ, определяемой формулой (13.54). В соответствии с этой формулой постоянная времени Гдц1 в свою очередь зависит от коэффициента наклона Kqp расходно-перепадной характеристики распределителя и коэффициента feip трения в нагрузке на выходное звено. Первый из указанных коэффициентов у распределителя, близкого к идеальному, приближается к нулю в окрестности нейтрального положения золотника. Если одновременно малым будет трение в нагрузке, то малым будет и значение ц. Увеличение путем увеличения Kqp нерационально, так как это связано с уменьшением герметичности распределителя, а следовательно, с увеличением утечки жидкости под давлением, что ухудшает энергетические показатели привода. Кроме того, снижается точность установки выходного звена в заданное положение вследствие того, что при увеличении Kqp силовая характеристика привода при малых смещениях золотника становится более пологой. [c.393]

Коэффициент сопротивления трения X гладких армированных резиновых рукавов определяют по графикам диаграммы 1.7-16 в зависимости от среднего внутреннего давления и liy n- [c.89]

Определяя коэффициент гидравлического трения X но формуле А. Д. Альтшуля, получают рекомендуемую строительными нормами и правилами формулу для расчета длинных газопроводов, работающих при малых относительных неренадах давлений [c.828]

Перед поступлением в зазор профилирующей планки смесь еще больше сжимается, а,возникающее давление определяется соотношением площади зазора и диаметра червяка [29]. Чрезмерно высокое давление нежелательно (очевидно, вследствие возникновения большого противотока). Для его,снижения необходимо уменьшать потери на входе в головку, закругляя профили каналов головки и тщательно шлифуя ее внутреннюю поверхность для уменьшения коэффициента внешнего трения резины о металл. Радикальным средством снижения потерь давления йвляется использование вместо головок литьевого типа валковых устройств. [c.265]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология