Давление впрыска

Сейчас уже ясно, что нет простого ответа на вопрос, какими должны быть условия литья для конкретного полимера и конкретной пресс-формы, чтобы получить изделие с заданными свойствами. Рис. 14.3 иллюстрирует попытку получения такого ответа эмпирически, путем экспериментального определения области переработки на диаграмме температура расплава — давление впрыска. Если технологические параметры лежат внутри этой области, то данный полимер может быть переработан литьем под давлением с помощью данной пресс-формы. Область ограничена четырьмя кривыми. Ниже нижней кривой полимер еще не течет. Выше верхней кривой полимер подвергается термической деструкции. Левее кривой недолив форма заполняется не до конца. Правее кривой облой полимер затекает в зазоры между составными частями металлической формы, что приводит к образованию тонких пленок, прикрепленных к литьевому изделию по линиям разъема формы. Другой практический прием оценки перерабатываемости литьем под давлением, особенно для сравнения одного полимера с другим, состоит в использовании стандартной спиральной пресс-формы. При заданных условиях формования [7] определяют глубину (длину) заполнения спирали. [c.523]

Форсунку проверяют на давление впрыска, которое должно быть 125—130 кгс/см2 (122,5-10 —127,5-10 Н/м ), и качество распыла. При необходимости осуществляют ее регулировку, разборку. очистку, промывку и сборку. [c.133]

ТУ 70.0001.045 — 74 тояния и герметичности форсунок по давлению впрыска топлива [c.178]

В вихрекамерных двигателях применяют обычно форсунки закрытого типа со штифтовым распылителем. Использование кинетической энергии вихревого потока воздуха обеспечивает возможность хорошего распыливания топлива при сравнительно невысоких давлениях впрыска, 100—150 кг см , против 800 кг/см и более у двигателей с непосредственным впрыском. [c.33]

Номинальное давление впрыска топлива. [c.64]

Номинальное давление впрыска топлива, МПа Расход топлива на номинальном режиме, кг/ч 20,5 0,05 [c.93]

При увеличении числа оборотов повышается расход топлива н растет мощность двигателя. В этих условиях общее тепловыделение в цилиндрах двигателя увеличивается и температура деталей повышается. Все это благоприятно влияет на процессы предварительного окисления топлива и сокращает период задержки воспламенения и период сгорания. Благоприятно также сказывается увеличение вихревых движений и давления впрыска, вызываемых повышенным числом оборотов двигателя. Теоретически закономерная и экспериментально доказанная повышенная скорость сгорания топлива при увеличении числа оборотов двигателя явилась основной предпосылкой к созданию бескомпрессорных быстроходных двигателей с воспламенением от сжатия. [c.44]

Искомая длина будет равна 11,63 см. Таким образом, при осевом усилии около 89 кН можно спрессовать столб материала высотой 11,63 см, причем радиальное напряжение достигнет верхнего предела. Ясно, что если литьевая машина этого типа должна обеспечивать столь высокие давления впрыска, то необходимо уменьшить коэффициент трения материала о стенки цилиндра.. Этого можно добиться, например, нагревая цилиндр и создавая тонкую пленку расплава на его стенке. При этом волочение перейдет в вязкое ламинарное течение, сопротивление которого не зависит от величины локальных нормальных напряжений. [c.242]

Давление впрыска топлива, так же как и при разделенных [c.35]

Третья фаза горения определяется количеством подаваемого по времени топлива. Сгорание топлива в этой фазе происходит вблизи поверхности испаряющихся капель при выходе их из сопла форсунки. Эта фаза сгорания будет проходить нормально только в том случае, если во второй фазе горения температура и давление в камере достигли определенного уровня. Для этой фазы горения очень большое значение имеет относительная скорость капель топлива и воздуха, повышение которой достигается высоким давлением впрыска и применением разделенных камер. В предкамере развиваются первая и вторая фазы горения. Под давлением, возникшем в предкамере во вторую фазу горения, пары и капли несгоревшего топлива выталкиваются в основную камеру с такой скоростью, какую невозможно создать механическим распылителем. [c.37]

Воспламенение и сгорание в двигателе зависят также от тонкости и однородности распыливания топлива. Известно, что при уменьшении размера капель отношение поверхности к объему жидкости увеличивается, так как поверхность шара пропорциональна квадрату, а объем пропорционален кубу диаметра. Повышение давления впрыска, обеспечивающее более мелкое и однородное распыливание топлива, увеличивает удельную поверхность (см /см ) испарения и контакта топлива с воздухом и улучшает условия его воспламенения и сгорания. [c.42]

Экспериментально установлено, что влияние давления впрыска на период задержки воспламенения и на примыкающее к нему интенсивное горение топлива не одинаково. [c.42]

В современных быстроходных двигателях топливо впрыскивается в цилиндр двигателя плунжером насоса через распылители форсунок под давлением, достигающим 1500 кг/см - и выше. В двигателе ЯАЗ-204 давление впрыска достигает порядка 550 кг см при п= 1000 об мин и 1400 кг/см при /г = = 2000 об мин. Впрыск топлива начинается за 10—17° до в. м. т. (угол опережения впрыска) и продолжается в течение 15—20° поворота коленчатого вала. Давление сжатого в цилиндре воздуха составляет 35—40 кг см , средняя температура около 800—1000° абс. [c.46]

Впрыск топлива через форсунки должен происходить при одинаковом давлении, так как от этого зависит качество распыливания топлива. Регулировка давления впрыска достигается путем изменения затяжки пружин. Проверка [c.183]

Мехпримеси отрицательно влияют на работу топливного насоса, в котором имеются прецизионные пары трения плунжер-гильза (зазоры 1,5-4,0 мкм), игла -распылитель форсунки. В присутствии мехпримесей происходит абразивное изнашивание пар трения, увеличивается зазор между гильзой и плунжером, в результате чего снижается давление впрыска топлива, возрастает утечка и качество распыла топлива в камере сгорания. Твердые частицы, попадая под иглу форсунки, нарушают плотность посадки иглы на седло распылителя, вызывают подтекание топлива и дымление дизеля. При движении топлива с мехпримесями с большой скоростью через сопла форсунок происходит их эрозия, изменение формы и размеров, ухудшение качества распыла топлива. Для предотвращения загрязнения топлив производится герметизация топливных емкостей и фильтрование топлив при перекачках и заправке двигателя. В топливных системах предусмотрена многократная очистка топлива предварительная (в топливном баке), грубая (фильтром грубой очистки) и конечная (фильтром тонкой очистки). [c.139]

Плунжерная машина для литья под давлением состоит из цилиндра диаметром 5,08 см, внутри которого совершает возвратно-поступательное движение хорошо пригнанный плунжер. Вычислим максимальную длину твердой пробки в цилиндре, принимая давление впрыска равным 69 МПа, а радиальное напряжение, которое может выдержать корпус, 172,4 МПа. Пусть коэффициент статического трения будет 0,5, а отношение радиального напряжения к осевому К = 0,4. [c.242]

Создание давления и перекачивание расплава характеризуют переработку полимеров больше, чем любая другая элементарная стадия. Особенности перерабатывающ его оборудования в значительной степени определяются реологическими свойствами расплавов полимеров, и в частности их высокой вязкостью. Наряду с высокой производительностью это является причиной, обусловливающей необходимость работы с относительно большими давлениями. Обычно применяют давления экструзии до 50 МПа и давления впрыска при литье под давлением — до 100 МПа. В гл. 9 было показано, что высокая вязкость полимеров неизбежно приводит к существенному диссипативному разогреву во время течения. Это обстоятельство в совокупности с низкой теплопроводностью полимеров заставляет использовать в конструкциях перерабатывающего оборудования мелкие каналы, позволяющие эффективно регулировать температуру расплава за счет теплообмена через наружные стенки. Кроме того, чувствительность полимеров к температурной и механической деструкции накладывает строгие ограничения на среднюю величину времени пребывания полимера в перерабатывающем оборудовании этим объясняется преимущество машин с небольшой шириной функции распределения времен пребывания. [c.304]

Как плунжерные машины старых моделей для литья под давлением, так и современные литьевые машины с поступательно-вращательным движением червяка создают давление впрыска за счет движения вперед плунжера или червяка, действующего как плунжер и продавливающего расплав в литьевые формы. Давление на переднюю поверхность плунжера зависит от силы, действующей на плунжер, и площади поперечного сечения цилиндра. Его подбирают с учетом свойств полимера, конфигурации литьевой формы и требуемой производительности (см. гл. 14). [c.348]

Другой характеристикой детонационно стойкости авиационных бензинов является сортность. Сортность определяют на одноцилиндровом двигателе обычно при работе на богатой смеси. В качестве эталонного топлива применяют технический этало1шый изооктан с добавкой тетраэтилсвинца (в виде этиловой жидкости). Испытания проводят при следующих основных условиях коэффициент избытка воздуха 0,6—0,7 число оборотов двигателя л минуту 1800 степенг, сжатия 7,3 температура охлаждающей жидкости 190° С давление впрыска топлива 84 ат. Подбирают такую смесь изооктана с этиловой жидкостью, при работе на которой двигатель развивает такую [c.106]

Поскольку полимеризация продолжается и после заполнения формы, то за счет выделяемого при реакции тепла увеличивается удельный объем полимерной системы. С другой стороны, процесс полимеризации сопровождается уменьшением удельного объема примерно на 10 %. Поэтому следовало бы подпитывать форму, но так как вязкость реакционной системы с увеличением молекулярной массы или степени сшивания возрастает, то для этого потребовалось бы высокое давление впрыска. Чтобы избежать необходимости подпитки, в один из компонентов вводят небольшое количество порообразователя, который обеспечивает получение литьевых изделий, строго соответствующих размерам внутренней полости формы. Таким способом можно изготавливать очень большие и сложные по форме изделия при относительно небольших давлениях впрыска (1—10 МПа) и малых давлениях смыкания формы. Такие пресс-формы относительно дешевы. [c.542]

Этот показатель определяют на форсуночном стенде, собранном из агрегатов топливной аппаратуры двигателя типа В-2 [102]. Гидравлическая система стенда состоит из трех отдельных секций, позволяющих испытывать одновременно три образца различных топлив. Каждая секция включает топливный бачок, топливоподкачинающую помпу типа БНК-12 ТК, фильтр тонкой очистки, одну секцию шестиплунжерного насоса НК-б, две топливные форсунки, две камеры распыливания и холодильник. Форсунки устанавливают в гнезда с электрическими нагревательными элементами мощностью 300 Вт. Для каждого испытания форсунки собирают с новыми распылителями, регулируют и проверяют их на контрольном стенде на начальное давление впрыска, равное 21 0.5 МПа. [c.214]

Рис. 14.3. Диаграмма температура расплава — давление впрыска, определяющая область переработки методом литья под давлением для данного полимера и данной пресс-формы

Если давление на входе в форму постоянно, то фронт потока продвигается с непрерывно снижающейся скоростью (см. Пример 14.1). Если фронт потока продвигается с постоянной скоростью, то давление впрыска непрерывно растет. Как упоминалось выше, постоянная скорость заполнения наблюдается лишь для легко заполняемых простых форм. В действительности же скорость потока постоянна лишь на ранней стадии заполнения формы, а затем она снижается. На рис. 14.7 показаны кривые зависимости времени заполнения формы от температуры расплава на входе в форму и от давления впрыска для непластифицированного ПВХ. Угловой коэффициент касательной к кривой время заполнения — температура расплава зависит от энергии активации вязкого течения, т. е. от температурной чувствительности коэффициента консистенции т. А угловой коэффициент касательной к кривой время заполнения — давление впрыска зависит от индекса течения п, увеличиваясь с уменьшением последнего. [c.529]

Рис. 14.7. Зависимость времени заполнения пресс-формы от температуры расплава на входе в форму T (при трех постоянных значениях Яо) йот давления впрыска Ро (при трех постоянных значениях Tj) для непластифицированного ПВХ. Размеры внутренней полости формы Р 9 см, Я = 0,635 см. Характеристики ПВХ п = 0,50 т (при 202 Т) == 4-10 Па-с . 4 = 6,45-10" АЕ = 116,2 кДж/(г-моль) р 1,3- 10 кг/см Ср = 1,88 кДж/(кг-К) k --= 9,6-10" Лж/(м-с-К). Значения Tj I — 202 С 2 — 205 С 3 — 210 °С.

Рис. 14.8. Распределение температуры расплава прн заполнении формы в зависимости от радиального положения фронта потока при различных значениях Z — -г 2г/Я для ПВХ прн давлении впрыска 105 МПа, Я 0,635 см, i — 1,45 с, Р -- 9 см, Ti = 202 °С, 7 о =. 30 °С. Числа у кривых — значения Z.

Каждая секция включает топливный бачок, тоиливоподкачивающую помпу типа БНК-12ТК, фильтр тонкой очистки, одну секцию шестиплунжерного насоса НК-6, две топливные форсунки, две камеры распыливания и холодильник. Форсунки устанавливают в гнезда с электрическими нагревательными элементами мощностью 300 В. Для каждого испытания форсунки собирают с новыми распылителями, регулируют и проверяют их на контрольном стенде на начальное давление впрыска, равное 21 + 0,5 МПа. [c.113]

Заполнение распределительного канала литьевой формы при постоянном объемном расходе. Как упоминалось в разд. 14.1, распределитель (или даже всю сис- ему распределитель- формующая полость) можно заполнить расплавом при постоянном значении обьемного расхода, если сопротивление течению в канале распределителя не слишком велико или если достаточно велико давление впрыска. Используя значения вязкости и размеры распределителя, приведенные в Примере [c.556]

I — компрессор 2 — электродвигатель 3 — индикатор 4 — кран регулирования давления впрыска воды 5, II, 20 — образцовые манометры 6, 8. 10, /2, 13, 14, 19 — лабораторные ртутные термометры 7 — дифференциальный манометр Р — форсунка 15 — бачок для замера расхода воды 16 — влагомаслоотдели-тель 17 — ресивер 1В — ротационный счетчик РС-100 21, 22. 23 — задвижки 24, 25 — предохранительные клапаны [c.153]

Перед проведением испытания проверяют герметичность клапанов головки блока и при необходимости притирают клапаны к седлам работу насос-форсунок на давление впрыска, качество распыла и плотность сопряжений регулировку выпускных клапанов и высоту усталовки плунжеров насос-форсунок. [c.33]

Интенсивное вращательное движение воздуха в сочетании с высоким давлением впрыска обеспечивают в неразделенной камере сгорания преимущественное объемное смесеобразование и большую скорость увеличения давления в фазе быстрого сгорания. Жидкое топливо впрыскивается непосредственно в движущуюся массу воздуха, не попадая на поверхность камеры сгорания, и может воспламеняться в нескольких зонах, где воздух нагрелся до наиболее высоких температур. Смесеобразование осуществляется главным образом за счет кинетической энергии, сообщенной топливу при впрыске под высоким давлением. В связи с этим, если по каким-либо причинам снижается давление впрыска и качество распыления топлива, то эти изменения сразу влияют на смесеобразование, полноту сгорания топлива и экономичность дизеля с неразделенной камерой сгорания. Такими причинами в условиях эксплуатации дизеля бывают понижение давления впрыска при износах плунжерных пар в топливном насосе высокого давления и смешение момента впрыска. Угол опережения впрыска равен углу поворота коленчатого вала от момента впрьюка топлива до прихода поршня в верхнюю мертвую точку. Оптимальное значение этого угла подобрано с учетом длительности периода задержки воспламенения, степени сжатия, способа смесеобразования и составляет в среднем от 18 до 25°. Угол опережения впрыска существенно влияет на топливную экономичность автомобиля с дизелем, поэтому за ним нужен систематический контроль. [c.159]

В новейших типах литьевых машин используются червячные и дисковые пластикаторы материала. В последнем случае плавление полимера осуществляется за счет тепла, выделяющегося при трепии полимера между вращающейся и неподвижной плитами. Эти материалы перерабатываются при более низкой температуре, которая при этом регулируется. Такие машины могут применяться для формования жесткого поливинилхлорида, каучука и реактопластов. Литьевое оборудование с программированным управлением включает в себя счетнорешающее устройство, которое регулирует такие параметры, как температуру зон обогрева цилиндра, продолжительность впрыска и охлаж-де1шя, давление впрыска, скорость вращения червяка-плунжера. Автоматический контроль качества отливок не предусмотрен. [c.174]

Фирма Сапарас orp. производит четыре модели автоматических роторных машин, из которых три модели 8-позиционные и одна 6-по-зиционная формы могут быть одинаковыми или различными. Количество циклов в час достигает 3600. Гидравлический механизм смыкания обеспечивает усилие до 27,5 г на каждую форму. Вес впрыска составляет до 28 г. Фирма Ni hemen Со. выпускает литьевые машины ротационного типа для реактопластов, в частности, для полиэфирных премиксов. Машины этой фирмы плунжерного типа, ротор имеет 4 или 5 позиций. Время цикла в зависимости от толщины стеики детали составляет 5—60 сек. Максимальный вес изделия — 3,5 кг давление впрыска 900 кгс/см усилие смыкания — до 280 тс. [c.177]

Приведенные примеры показывают, что червячная и плунжерная пластикация материала успешно применяется в американских литьевых машинах. Если основное достоинство червячных пластикаторов заклгочается в минимальной опасности термического разрушения материала и легкости перехода с одного материала на другой, то плунжерные пластикаторы характеризуются более высоким давлением впрыска и более точным регулированием температуры материала. [c.178]

Период задержки воспламенения заметно уменьшается при повышении давления впрыска до 140—150 кг см . При дальнейшем повышении давления впрыска период задержки воспламенения топлива практически не изменяется. Объясняется это тем, что уже при таких давлениях мелких капель топлива вполне достаточно для его воспламенения. Последующее сгорание всей порции впрыснутого топлива полностью зависит от скорости перемешивания его с воздухом, следовательно, от тонкости распыливания и давления впрыска. Чем выше будет давление впрыска, тем лучше будут условия огорания топлива. [c.42]

Увеличение скорости истечения топлива путем повышения давления впрыска улучшает качество распыливания. Увеличение давления от 100 до 400 кг/см дает уменьшение среднего диаметра капель на 20%. Абсолютные величины диаметров преобладающего количества капель при раопыливаиии топлива под такими перепадами давления в среду сжатого воздуха колеблются от 6 до 120 микрон. [c.47]

Давление тоилипа в системе (насос Н1)-9), кГ/см- 1,0 0,15 Давление впрыска топлива на выходе из форсунки, кГ/с.ч ................................84,4-Ь7 [c.637]

Система питания двигателя топливом (рис. XXI.25) состоит из насоса 1 высокого давления, форсунки 2, трехходового крана, трех топливных бачков 3, штихнробера 4 (бюретка) для замера расхода топлива, трубопроводов и сливных краников 5. Количество врыскиваемого топлива 13 0,5 мл1мин. Давление впрыска топлива 106 5 кГ/см . [c.646]

При положительных температурах вязкость реактивных топлив не лимитирует их прокачиваемость. При охлаждении вязкость топлив возрастает и может достичь значений, при которых нормальная заправка самолетов топливом и его подача в двигатель могут быть нарушены. Прокачка высоковязких топлив по топливной системе самолета и двигателя сопровождается высокими падравлическими потерями, уменьшением подачи подкачиваюших топливных насосов, нарушением нормальной работы топливорегулирующей аппаратуры, снижением давления впрыска топлива и ухудшением качества его распыливания в камере сгорания, т.е. снижением полноты сгорания. [c.51]

Заполнение канала распределителя некруглого сечения. Рассмотрите заполнение распределителя, поперечное сечение которого образовано тремя прямыми сторонами и полуокр. жностью. Заполнение происходит прп постоянном давлении впрыска 20 МПа. Поперечное сечение канала распределителя имеет размеры (см. рнс, 13,21) г//В — 0,8 н В 5 мм, а его длина равна 250 мм. [c.556]

Конструкция распределительной литниковой системы в многогнездной литьевой форме. Многогнездная форма должна иметь распределительную литниковую систему с центральным впуском, которая обеспечивает симметричное (по возможности заполнение гнезд, что исключает чрезмерное повышение давления в одной из частей формы и вытекание расплава через неплотности формы. Кроме того, чтобы изделия, отлитые в разных гнездах формы, были однородны по свойствам, желательно обссиечить одновременное начало и окончание процесса заполнения во всех гнездах. Рассмотрите распределительную литниковую систему, показанную па рис. 14,20 (изображена только половина системы), предполагая, что давление впрыска в точке А постоянно и что течение изотермическое. [c.557]

Смазочные вещества и смазки для форм. В большинстве случаев при получении формовочных материалов приходится применять смесь нескольких смазочных веществ. В рецептуры вводят до ] % таких веществ. Для снижения адгезии материала к металлам применяют наружные смазки, которые улучшают загрузочные свойства пластифицированных материалов и действуют в качестве смазки для форм. Введение внутренней смазки влияет на текучесть расплава, снижая вязкость, давление впрыска и улучшая гомогенность расплава. Положительный эффект от введения внутренней смазки возрастает по мере увеличения ее полярности и растворимости в фенольных смолах. В качестве смазок могут использоваться спирты жирного ряда, сложные эфиры жирных кислот или амиды жирных кислот. Соли жирных кислот подобно стеаратам кальция или магния занимают промежуточное положение. Нарул<-ные смазки, в качестве которых исиользуют ненолярные соединения, практически не растворяются в фенольных смолах. К. ним относятся парафиновые углеводороды и воски. [c.154]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология