Влияние ПАВ на коэффициент трения

Чистый фторопласт обладает хорошей химической стойкостью, малым коэффициентом трения, широким диапазоном рабочих температур, однако он подвержен деформации под нагрузкой и интенсивному износу. Наполнители, вводимые во фторопласт, повышают сопротивление износу примерно в тысячу раз, сопротивление нагрузке давлением —в 2—5 раза тепловое расширение снижается в 2—3 раза. Аналогичное влияние оказывают наполнители на свойства других полимеров. [c.229]

Влияние физических величин учитывается коэффициентом g. На последний оказывает значительное влияние величина вязкости, которая включена в критерий Re. В области турбулентного течения коэффициент трения зависит от шероховатости стенок трубки или канала. [c.169]

С появлением первых простейших механизмов человек встретился с явлениями трения и износа. Было замечено, что на преодоление сил трения требуется затрата значительной энергии, поэтому сразу же начались поиски способов и средств снижения этих затрат и уменьшения износа трущихся деталей. При этом человеческая мысль стала развиваться по двум направлениям подбор более прочных, износостойких конструкционных материалов с малым коэффициентом трения и применение различных смазочных материалов. По мере развития и усложнения техники совершенствовались и оба направления. Возникла наука о трении и износе. Однако, уделяя достаточно много внимания различным тонкостям взаимодействия твердых трущихся поверхностей, она относительно мало занималась изучением влияния качества смазочных материалов на трение и износ двигателей и механизмов. [c.7]

Явление граничной смазки часто сопровождается смешанным режимом, при котором происходит частичный контакт выступающих вершин микронеровностей при наличии достаточно большого количества смазки во впадинах при дальнейшем уменьшении толщины пленки может наступить состояние, при котором начинается трение металла по металлу. Этот переход оказывает резкое влияние на коэффициент трения (рис. 5.6), который зависит от числа Зоммерфельда 5о [250] [c.237]

Коэффициент трения зависит от степени шероховатости внутренней поверхности трубопровода и характера движения жидкости. При обычных расчетах пренебрегают влиянием шероховатости труб. [c.39]

Вопрос о влиянии скорости пара на теплообмен при конденсации на вертикальной охлаждаемой стенке впервые теоретически был исследован Нуссельтом. Задачу решали для случая ламинарного течения пленки конденсата в предположении постоянства скорости парового потока вдоль поверхности конденсации, что позволило пренебречь падением давления на поверхности и внутри слоя пленки, а также изменением касательного напряжения трения на границе раздела фаз в направлении парового потока. При выводе расчетных зависимостей Нуссельт исходил также из постоянства коэффициента трения между паром и пленкой конденсата (С/п = 0,00515) и не учитывал влияние поперечного потока массы-конденсирующегося пара на изменение касательного напряжения. В результате была получена следующая зависимость для отношения коэффициентов теплоотдачи при движущемся и неподвижном паре [c.133]

По этой причине работоспособность машины в противоположных зонах зависит от разных свойств резиновой смеси и при конструировании каждой зоны должны учитываться свойства резиновой смеси. В зоне питания на производительность оказывает большое влияние коэффициент трения резиновой смеси по металлу червяка и цилиндра. Чем меньше коэффициент трения резиновой смеси по поверхности червяка и выше по поверхности цилиндра, тем выше подающая способность червяка. Коэффициент же трения зависит от состояния поверхности, температуры, давления, скорости скольжения. С целью повышения подающей способности червяка в зоне питания его поверхность обрабатывают до зеркального состояния, а поверхность цилиндра делают шероховатой. Иногда на внутренней поверхности цилиндра делают продольные канавки для уменьшения проскальзывания резиновой смеси. Охлаждение червяка также способствует лучшему проскальзыванию смеси вдоль винтовой канавки. Форму винтового гребня червяка выполняют с наклонной стенкой, это способствует затягиванию резиновой смеси в зазор между червяком и стенкой цилиндра, здесь повышается давление и усиливается сцепление смеси с поверхностью цилиндра. [c.184]

Было оценено также влияние коэффициента трения на износ, для чего износ резиновых образцов из СКС определялся в [c.67]

Влияние коэффициента трения. Усталостная теория трения позволяет учесть влияние коэ( ициента трения на величину износа. [c.168]

Влияние коэффициента трения [г на интенсивность износа до определенных значений его, так называемых критических , относительно невелико. Однако, исходя из существующих представлений о механизме истирания, следует предположить, что при достаточных сдвиговых напряжениях в поверхностном слое резины, определяемых сопротивлением резины раздиру и разрыву, будут протекать чисто механические процессы возникновения трещин и разрывов, резко увеличивающие интенсивность износа. Это критическое значение будет соответствовать переходу от одного вида износа к другому. [c.78]

Но, по-видимому, наиболее просто можно увеличить равномерность распределения ПАВ и масла на поверхности волокон и снизить АР, повышая концентрацию этих продуктов с Со хотя бы до 0,2—0,25% (см. рис. 4). К сожалению, экспериментальные данные о влиянии коэффициента трения на свойства штапельных волокон пока очень ограниченны. Но и эти данные указывают на связь между коэффициентом трения высокомодульного вискозного штапельного волокна толщиной 0,143 текс, обработанного различными ПАВ, и качеством текстильной переработки (табл. 2). [c.151]

А. С. Ахматов рассматривает формирование граничных смазочных слоев как одно из явлений кристаллизации. Граничные слои, по мнению А. С. Ахматова, представляют собой моно- или поликри-сталлические тела, возникающие за счет зародышевой функции первичного слоя. Смазочные материалы в очень тонких слоях под двусторонним влиянием поверхностей трущихся металлов обнаруживают исключительные антифрикционные свойства. Молекулы смазочных веществ в граничных слоях обеспечивают достаточно большую прочность на сжатие и легкость сдвигов в горизонтальном направлении. Этим и объясняются небольшие коэффициенты трения при скольжении смазанных поверхностей. Тонкие смазочные слои могут не только в значительной степени снижать силу трения, но и оказывать большое влияние на величину износа. Причем, как показали исследования П. А. Ребиндера. Б. В. Дерягина и др., во многих случаях смазка, достаточно интенсивно снижающая силу трения, может значительно увеличивать износ. [c.131]

Возникновение и характер протекания процессов схватывания металлов зависит от природы масел. Большое влияние на граничное трение оказывают окислительные процессы, так как продукты окисления углеводородных масел и поверхностных слоев металлов существенно изменяют интенсивность износа и величину коэффициента трения. Окисные слои играют важнейшую защитную роль, предотвращая интенсивное схватывание металлов. [c.133]

На основании анализа гидродинамических закономерностей однофазных потоков, движуш,ихся в слоях насадки, Дэвид [191] наметил последовательность расчета числа теоретических ступеней разделения в насадочной колонне с кольцами Рашига, имеюш,ими размеры от 8 до 50 мм. Дэвид исходил при этом из той предпосылки, что перепад давления, скорость паров и плотность паров вследствие их сильного влияния на разделяющую способность насадочной колонны должны быть учтены в любой расчетной методике. Исходя из известного уравнения для определения потери напора в трубопроводах, коэффициент трения можно представить в следующем виде [c.174]

Для пластмассовых деталей состояние поверхности трения практически не оказывает влияния на износ и коэффициент трения, поскольку пластмассы быстро прирабатываются к металлической детали пары трения. [c.36]

Действительные зависимости Др и /г от М нелинейные вследствие влияния на утечки и трение таких факторов, как упругость обоймы статора, первоначальный натяг, характер изменения коэффициента трения в функции удельного давления и частоты вращения ротора и др. Поэтому линии характеристики не прямые, а изогнутые (рис. 12.7, б). При этом точка, соответствующая тормозному режиму, смещается влево, а точка экстремального режима оказывается в правой части графика. [c.169]

Коэффициент л в уравнении (П-52) отражает не только влияние сопротивления трения, но и дополнительных местных сопротивлений, возникающих при движении жидкости по искривленным каналам в слое и обтекании ею отдельных элементов слоя. Значение А, находят по эмпирическим зависимостям Я = /(Не), где Ке — критерий Рейнольдса. Для ламинарного режима (Йе<50) движения жидкости зависимость Я от Ре имеет вид Я = С /Ре, где С — константа. [c.64]

Графит имеет слоистую кристаллическую структуру, построенную так, что угол шестиугольника одного слоя находится под или над центром расположенного выше или ниже шестиугольника другого слоя (рис. 15). Между слоями силы связи слабее, чем внутри каждого слоя Под влиянием механического воздействия слои могут легко скользить относительно друг друга с весьма низким коэффициентом трения (0,04—0,05), чем и объясняются высокие антифрикционные свойства графита [243]- [c.67]

Исследовано влияние добавок сульфида молибдена на смазочные свойства некоторых пластмасс [120]. Так, добавление 6— 10 % сульфида молибдена значительно снижает коэффициент трения полиамидной пленки по стали и ее износ. [c.126]

Принятая в механике грунтов модель упруго-пластической среды в допредельном состоянии не учитывает ее коэффициент трения. В действительности же влияние трения (или различия в сопротивлении сжатию и растяжению) сказывается на любой стадии работы среды. [c.75]

Т б Л И ц ) 4. Влияние температурной зависимости свойств развитом течении жидкости на коэффициент трения при полностью [c.126]

Уменьшение сопротивления. Под уменьшением сопротивления понимают значительное снижение коэффициента трения при малых добавках определенного высокомолекулярного полимера в ньютоновскую жидкость при ее турбулентном течении в трубе. Этот э())фект виден из рис. 7, на котором показана зависимость f от Не для разных концентраций оксида полиэтилена в воде. Здесь Ке — обычное число Рейнольдса, поскольку вязкость столь сильно разбавленных растворов полимера практически не зависит от скорости сдвига. В ламинарном режиме течения добавки полимера на величину / не влияют. Правее той точки, где начинается такое влияние (Не 3000), с увеличением концентрации полимера f уменьшается. Однако существует предел, меньше которого коэффициент трения быть не может, как бы много полимера мы пи добавляли. Из рисунка видно, что добавки долей по массе оксида полиэтилена приводят к уменьшению / для воды на 40% при значении Не= 10 , в то время как вязкость раствора увеличивается по сравнению с вязкостью чистой воды всего на 1%. В табл. 7 приведены примеры некоторых других систем, в которых наблюдается аналогичное уменьшение сопротивления. Дополнительную информацию по этому вопросу можно найти в обзорах (23, 24). [c.174]

Для больщих значений критерия Не, когда влияние шероховатости труб на сопротивление становится определяющим, коэффициент трения X перестает зависеть от Не и формула (6-58) принимает вид [c.155]

На коэффициент трения при турбулентном движении оказывает большое влияние шероховатость внутренних стенок труб. Степень влияния можно определить по графикам и таблицам в справочной литературе. [c.313]

Очевидно, что задача очень сложна, так как при ее решении должны быть учтены влияния много различных параметров, таких, как удельные объемы пара и жидкости, давления и температуры в системе. В работе Лейба [171 дается прямой метод решения этой задачи. Он предлагает уравнения для потерь давления как для зоны с некипящим, так и для зоны с кипящим теплоносителем. Он предполагает, что интенсивность подвода тепла равномерна по длине трубы и что коэффициент трения не испытывает больших изменений с изменением массового расхода. Это последнее допущение подтверждается данными о двухфазном течении, представленными в предыдущем разделе. [c.106]

В некоторых случаях поверхности теплообмена покрываются шламом или другими осадками. Площадь и толщина слоя осадков должны быть приняты в расчет при определении их влияния на коэффициент теплопередачи и коэффициент трения. Учет этих обстоятельств может существенно сказаться на величине требуемой поверхности нагрева если ожидаемая толщина осадков велика, приходится значительно уменьшать расчетные тепловые потоки в теп- [c.160]

Для сухого трения в простейшем случае коэффициент трения равен отношению силы трения к величине нормальной нагрузки, приложенной к трущимся поверхностям. В более общем случае коэффициент трения выражается суммой, слагаемые которой зависят от давления и, кроме того, от механических и физических характеристик материала трущейся пары и геометрической формы контактирующих поверхностей. Таким образом, на величину коэффициента сухого трения оказывают влияние шероховатость поверхности, давление, размер поверхности, скорость скольжения и другие факторы. В зависимости от действия этих последних абсолютная величина коэффициента сухого трения варьирует в широких пределах, но она никогда не бывает меньше нескольких десятых, повышаясь иногда до единицы или даже выше. [c.142]

Согласно уравнению (5.31), коэффициент трения I является линейной функцией 5о в условиях гидродинамического режима, т. е. при больших значениях 8о. При уменьшении 8о кривая зависимости / от 5о приобретает нелинейный характер (отрезок Ьс). При дальнейшем уменьшении 5о достигается такое положение, когда влияние гидродинамической и граничной смазки становится равнозначным точка минимума кривой зависимости f от 5о (точка с на рис. 5.6) определяет границу между гидродинамической смазкой и тонкой пленкой, соответствующей граничной смазке. Условие минимального трения (точка с) является конечной целью при расчете трения и смазки деталей машин, но к сожалению, рядом с точкой с существует промежуточная зона ей и имеется высокая вероятность заедания вдоль линии йе. Здесь сказывается влияние как гидродинамического, так и граничного режимов трения. Эту зону II) называют еще зоной полужидкостной или кв язигидроди-намической смазки. [c.237]

Питтинг начинается с того, что в поверхностных слоях металла образуются тонкие волосяные трещины, прогрессирующие по мере приложения циклической нагрузки. Со временем под влиянием различных факторов указанные трещины способству-ют отслаиванию металла с поверхности с образованием оспин (язвин, ямок) и-образной или любой другой формы диаметром преимущественно от 0,2 до 2 мм. В свою очередь, отслаивание металла с поверхности трения происходит через ряд последовательных стадий микрониттинг, видимый питтинг и прогрессивное разрушение. Питтинг относится к специфическим видам повреждаемости, который проявляется, как правило, на зубьях шестерен в окрестностях окружности зацепления, на шариках и роликах подшипников качения, на толкателях в системе ме-. ханизма газораспределения двигателя внутреннего сгорания и др. В результате питтинга наблюдаются повышение шума и вибрации, резкое увеличение коэффициента трения и, как следствие этого, выход рабочего узла из строя. [c.251]

Для нахождения неопределенных коэффициентов в формулах (1.47) и (1.55) авторы [13] получили 12 нелинейных алгебраических уравнений, которые они решали числшным методом в диапазоне параметров 0< функций тока, приведеш1ыми в работах [10, И]. Установлено, что внешняя функция тока фг не изменяется в широкой области значений Re, и, следовательно, изменение Rej не оказывает существенного влияния на коэффициент трения и внешний тепломассообмен. Однако изменение Re, заметно влияет на функцию тока фх и, следовательно, на массо- и теплопередачу внутри капли. Функции тока (U5) соответствует меньшая скорость циркуляции внутри капли, чем функции тока (1.46), полученной Хамилеком и Джонсоном [10]. Накано и Тиен отмечают, что при одновременном стремлении Re, и Рег к нулю функции тока (1.47) и (1.55) стремятся к соответствующим выражениям (1.38), (139) Адамара и Рыбчинского, что не вьшолняется для функции тока (1.46), (1.47) Хамилека и Джонсона. [c.15]

Влияние функции ri , В е.муч.зс h С onst уравнения (И 9а) и (1(- 9б) становятся несвязанными, а коэффициент трения перестает зависеть от распределения температуры в пограничном слое. [c.114]

Влияние распределения те.ипературы. стенка. До сих пор рассматривалась только плоская пластина с постоянной температурой поверхности. Вообще говоря, температура поверхности Т , л ) может быть произвольной функцией X. В том случае, когда Та,(л ) есть степенная функция х, существует автомодельное реншние [74]. В частности, при тепловой поток на поверхиости оказывается постоянным. Поэтому для коэффициента трения можно в этом случае получить формулу, аналогичную (179), [c.115]

N. Поправочный коэффицнент для учета влияния размещения перегородок на входе (выходе) на потери давления. Выражение для поправочного коэффициента Rs может быть получено с помощью рассуждений, аналогичных предыдущим. Более точный подход заключается в составлении уравнений для концевых зон (типа выражений для Дрь/) и расчете коэффициентов трения по теплофизическим свойствам при локальной температуре. В пределах точности метода такой детальный расчет будет оправдан только в предельных случаях. В рекомендуемом методе используются такие же рассуждения, как и при выводе выражения для поправочного коэффициента которые применяются только к концевым зонам Др/ 1см. (6), 3.3.8]. [c.45]

На рис, 88 приведены данные И. Г. Фукса [229] о влиянии удельной нагрузки иа коэффициент трения смазки ЦИЛТИМ-201. По его же данным, введение в смазки высокодисперсных порошков олова, меди, цинка, свинца и железа понижает силу трения и улучшает другие трибологические показатели смазок. Б. В. Ме-лень [230] установил экстремальную зависимость свойств смазок и поверхностного слоя от внешнего воздействия (рис. 89). Для оценки изменений физико-химических свойств поверхности [c.217]

До сих пор были рассмотрены относительно простые геометрические формы,. хотя песомиенный интерес представляют и более сложные формы, например оребренные или шероховатые трубопроводы. Параметры потока в интервале чисел Рейнольдса от 1000 до 10 ООО особенно чувствительны к степени шероховатости поверхности. Так, при одинаковых геометрических формах каналов, отличающихся лишь степенью шероховатости, можно получить совершенно различные значения коэффициентов трения и теплоотдачи. Однако ири числах Рейнольдса больше 10 ООО и особенно больше 50 ООО влияние шероховатости поверхности на коэффициент трения обычно заметно ослабляется и лишь незначительно изменяется с изменением числа Рейнольдса. Влияние шероховатости будет рассмотрено подробнее в этой же главе, в разделе, посвященном коэффициентам теплоотдачи. [c.52]

Приведенные выше заключения относительно влияния проволочных дистанцио]пфующих вставок на характер течения между трубами вытекают из данных рис. 14.10 по коэффициенту трения для участков между диста щио-нирующими вставками. Данные представлены как функция числа Рейнольдса в диапазоне его изменения 300—6000. Отклонение экспериментальных точек от идеальных кривых, по-виднмо.му, указывает на наличие расслоения потока как в ламинарной, так и в турбулентной области, причем с уменьшением числа Рейнольдса область ламинарного течения, занимавшая ранее пространство в узких зазорах между трубами, постепенно расширяется, пока пе захватит все поперечное сечение. [c.279]