Коэффициент дисковый

С .- коэффициент дискового трения, определяемый в зависимости от числа Ке и шероховатости р - средняя плотность газа. [c.68]

Рд — коэффициент дискового трения (а формуле Стодола) = С1/С0 кс с<2,г1с г — отношения скоростей [c.7]

Коэффициент дискового трения д обычно не превышает Зч-4% Од = 0,014-0,04. [c.62]

Фиг. 10. 7. Коэффициент дискового трения в зависимости от числа Рейнольдса. Сплошные линии — для гладкого диска, пунктирные — для шероховатого.

Анализ условий работы колес нагнетателей показал, что коэффициент дискового трения целесообразно находить по следующей формуле [c.70]

Р— коэффициент дискового трения. [c.60]

Рд — коэффициент дискового трения (в формуле Стодола) 0 == i/ oi = 2г1 1г — отношения скоростей [c.7]

Коэффициент дискового трения ад обычно не превышает 3- 4%-ад=0,014-0,04. [c.62]

Из уравнений (УЛ2) и (У.17) следует,. что для роторно-дисковых колонн =0,0192, а с учетом / v=0,03 коэффициент /С 0,062, Сопоставляя значения коэффициента К, полученные [c.165]

Динамическое подобие по силам вязкости и силам инерции, т. е. равенство критериев Рейнольдса, что обеспечивает подобие потока также и на его границах и, как следствие, равенство гидравлического и дискового к. п. д. у подобных машин. В свою очередь, это влечет за собой равенство коэффициентов напора, поскольку [c.48]

Библиотека физико-химических свойств предусматривает возможность расчета и хранения информации о физико-химических свойствах различных веществ. Информация хранится как в виде констант (молекулярный вес, критические параметры и т. д.), так и в виде коэффициентов аппроксимирующих зависимостей (теплоемкость, вязкость и т. п.). В рамках АСАС ХТС реализуются стандартные подпрограммы расчета физикохимических свойств индивидуальных веществ и их смесей. При моделировании ХТС необходимая информация о свойствах однократно переносится с дискового пакета в оперативную намять и хранится до окончания расчетов. [c.591]

При работе в дисковых фрикционах для переключения скоростей и торможения ведомых планетарных шестерен на поверхностях дисков должен создаваться такой смазочный слой, при котором диски контактировали бы с относительно высоким коэффициентом трения. Однако такое масло может вызвать повышенные потери на трение в других трущихся парах. Кроме того, указанное требование к маслу затрудняет подбор противоизносных присадок к нему, так как они, как правило, снижают коэффициент трения. [c.439]

Фрикционное испытание в дисковом сцеплении От 10 до 100 ч работы отсутствие необычного износа или отслоений динамический момент в средней точке между 150 и 180 Н-м разность статического и динамического моментов <30 Н-м максимальный момент >150 Н-м время задержки 0.50-0.60 с определяется конечный момент Удовлетворительная работа в течение 15.000 циклов динамический коэффициент 0.130-0.160,25-15000 циклов (127-157 Н-м) статический коэффициент трения 0.100-0.150,100-15000 циклов (97-147 Н-м) время включения передач 0.75-1.0 с, 25-15000 циклов низкоскоростной динамический коэффициент 0.9-1.0, 200-15000 циклов указать отношение тормозной путь/средняя точка, 200-15000 циклов низкоскоростной динамический коэффициент 0.120-0.160, 25-15000 циклов (117-158 Н-м). Анализ работавшей жидкости определяется содержание нерастворимых в пентане, изменение кислотного числа и ИКС, вязкость при 100°С и 40°С [c.138]

Если параметром, управляющим системой, является сопротивление пленки жидкости, коэффициент массопереноса может быть измерен на дисковой колонне [812]. При этом получают лучшую корреляцию, чем на пленочной колонне. Коэффициент массопереноса для пленки жидкости кь может быть рассчитан из уравнения [c.108]

Величинами, определяющими эквивалентную площадь клапана, являются проходное сечение щ в щели клапана и коэффициент расхода а (. Общим для распространенных разновидностей клапанов — кольцевых, дисковых, полосовых и тарельчатых — является расположение их запорных органов (пластин) в плоскости, перпендикулярной направлению набегающего потока (рис. VI.], а). При этом в каналах клапана происходит двукратный поворот струй газа, что снижает величину а . Этот недостаток устранен в новых клапанах, названных прямоточными, отличительная особенность которых состоит в расположении пластин и каналов клапана в плоскостях, параллельных направлению набегающего потока (рис. VI. , б). Другое преимущество прямоточных клапанов, также вытекающее из расположения пластин, заключается в возможности значительно увеличить проходное сечение каналов клапана, так как пластины в нем почти не стесняют прохода газа. [c.205]

Рис. VI.2. Коэффициент расхода ащ для кольцевых и дисковых клапанов

Масса дифференциального поршня учитывается по элементам. Начальным назван дисковый элемент дифференциального поршня, отличающийся от остальных элементов наибольшим диаметром, но меньшей длиной, так как он не имеет неизбежного для них удлинения на величину хода. В таблице указаны значения коэффициентов для начальных поршней двойного действия. Если начальный поршень — одинарного действия и по другую его сторону находится уравнительная полость или полость одной из [c.665]

Конвективная теория диффузии считает диффузионный слой составной частью пограничного слоя Прандтля (O = = 0,1 брр), причем его толщина в случае вращающегося дискового электрода зависит от скорости вращения, коэффициента диффузии А и кинематической вязкости жидкости v [c.131]

Составьте уравнение полярографической волны для редокс-системы для случая вращающегося дискового электрода концентрация продукта реакции в растворе принимается равной нулю и не входит в выражение градиента концентрации. В какой степени входит коэффициент диффузии в выражение потенциала полуволны [c.339]

Уравнение (34.3) было подвергнуто тщательной экспериментальной проверке, в ходе которой определялись зависимости тока, текущего на вращающийся дисковый электрод, от скорости вращения диска, концентрации реагирующего вещества, коэффициента диффузии ионов, вязкости раствора. Было обнаружено согласие уравнения (34.3) с экспериментом в пределах 1 %. Как видно из рис. 91, прямая, рассчитанная по уравнению (34.3), проходит через экспериментальные точки, соответствующие предельному току разряда ионов водорода в растворе 0,001 н. НС1+0,1 н. КС1. [c.169]

Измерения на вращающемся дисковом электроде позволяют по предельному диффузионному току рассчитать коэффициенты диффузии отдельных ионов или молекул. Надежность этого метода была проверена измерением коэффициентов диффузии ионов в растворах различной концентрации. Последующая экстраполяция позволила получить величины О для бесконечно разбавленных растворов, которые можно независимым методом рассчитать из предельных подвижностей ионов [см. уравнение (30.10)]. Величины О совпали с точностью 1%. Таким образом, метод вращающегося дискового электрода является одним из наиболее точных методов определения коэффициентов диффузии. [c.171]

При помощи вращающегося дискового электрода можно определить число электронов п, участвующих в электродном процессе, что особенно важно при установлении механизма реакций, протекающих с участием органических веществ. Если коэффициент диффузии реагирующего вещества известен, то п определяется по величине предельного диффузионного тока. Величину п можно оценить также, например, из сравнения предельных диффузионных токов для исследуемого вещества и какого-либо другого близкого по строению (а следовательно, и по величине О) вещества, механизм электровосстановления или электроокисления которого известен. [c.171]

Благодаря точному математическому соотношению для плотности тока вращающийся дисковый электрод широко применяется при решении разнообразных практических задач. Так, зависимость предельного диффузионного тока от концентрации реагирующего вещества используется в аналитической химии. При помощи вращающегося дискового электрода можно определить число электронов п, участвующих в электродном процессе. Это особенно важно при установлении механизма электродных реакций, в которых участвуют органические вещества. При определении п обычно сравнивают предельные диффузионные токи для исследуемого вещества и для какого-либо другого близкого по строению (а следовательно, и по величине D ) вещества, механизм электровосстановления которого известен. Некоторые различия в коэффициентах диффузии при этом не играют роли, так как п имеет только целочисленные значения. Если же величина п известна, то уравнение (VIИ. 15) может быть использовано для точного расчета коэффициента диффузии реагирующего вещества. [c.178]

Более точный расчет показывает, что в выражении для толщины диффузионного слоя на вращающемся дисковом электроде должен стоять коэффициент 1,61 [c.246]

Измерения, на вращающемся дисковом электроде позволяют определить число электронов п, участвующих в электродном процессе, а также рассчитать коэффициенты диффузии электроактивных ионов или молекул. Поскольку ток на вращающемся дисковом электроде пропорционален концентрации реагирующего вещества, этот электрод может быть использован для аналитических целей. Так как вращающийся диск можно изготовить из любого достаточно инертного твердого металла, то тем самым можно расширить в анодную сторону область потенциалов определения различных веществ. [c.248]

На основании работ Цумбуша и Шульц-Грунова [7] Пфлейдерер [8] составил диаграмму для коэффициента дискового трения К (фиг. 10. 7), представленного в зависимости от числа Рейнольдса [c.193]

Результаты работы Комстока и Доджа были подтверждены Ропером [16] в его работе с использованием дискового колонного абсорбера. Фурнес и Беллингер [14] показали, что общий коэффициент абсорбции почти не зависит от скорости газа и возрастает с увеличением скорости потока жидкости. Отсюда ясно, что определяющим является сопротивление массопереносу в жидкой фазе. [c.131]

Т и б и л о в С. Г., Р а м м В. М., Б а р а н о в а А. Р1., Техн. и эконом, информ. НИУИФ им. Я. В. Самойлова, Л 1—2, 81, 89, 93 (1966). Исследование абсорбции хорошо растворимых газов в дисковой колонне. Исследование влияния концентрации олеума на абсорбцию серного ангидрида в дисковой колонне. Влияние коэффициента диффузии на коэффициент массоотдачи в газовой фазе в насадочной колонне. [c.276]

Ландсмана коэффициент продольного перемешивания определяется двумя эффектами воздействием каскада мешалок и перемешиванием в каждом отсеке, зависящим от угловой скорости (о мешалки. Поэтому для вращающегося дискового реактора из N отсеков с радиусом диска Л величина Н = ( V) определяется соотношением [c.110]

При расчете дисковых распылительных сушилок определяют диаметр /)к сушильной камеры, пользуясь опытными данными (рис. 21-35), и требуемый объем сушильной камеры 1/ (в л ), исходя из объемного коэффициента теплоотдачи аоб. (в вт1м град), который может быть найден по эмпирическому уравнению [c.792]

На рис. VII-13 показана зависимость общего коэффициента гидравлического сопротивления I от отношения высоты подъема клапана Л к диаметру отверстия 0 для клапана "Glits h" V-1 и плоского дискового клапана с нижним ограничением подъема. В интервале значений Л = 2-i-lO мм коэффициент гидравлического сопротивления клапана V-1 в среднем на 60 % меньше, чем у плоского дискового клапана. Это обусловлено влиянием конструкции клапана V-1, имеющего несколько отогнутые края, что увеличивает зазор между диском клапана и полотном тарелки при заданной высоте подъема клапана. [c.240]

Сырье в кристаллизаторах охлаждают через стенку или непосредственным теплообменом между хладоагентом и ксилолом. Наиболее широко применяют съем тепла через стенку при этом хладо-агептами служат этан, этилен, фреоны, пропилен и др. Коэффициенты теплопередачи скребковых, дисковых и емкостных кристаллизаторов при выделении и-ксилола на I ступени процесса соответственно 200—250, 120—150 и 100—120 ккал/(ч-м2-°С). В случае непосредственного теплообмена в кристаллизаторах в качестве хладоагента используется жидкий этилен. Хладоагент вводят в сырье испаряясь, он охлаждает ксилол. [c.107]

Указанный выше метод Морриса и Джексона можно исйоль-аовать также для определения коэффициента массоотдачи в жидкой фазе для насадочных колонн. При этом коэффициент массоотдачи ст в жидкой фазе, найденный для стандартной дисковой лабораторной колонны, умножают на коэффициент пересчета Rm [c.269]