Ударный формула для определения

Первые две величины Ор и Е) встречаются в формуле (1,59) для определения расхода энергии на измельчение абсолютно упругих или близких к ним материалов, критическая скорость свободного удара ьр устанавливает зависимость менаду диаметром и частотой вращения ударных элементов в измельчителях ударного действия со свободным ударом [c.245]

Расчёты по результатам модельных исследований ведутся путём определения воздействия избыточного давления ударной волны, рас-читанного по формуле (I), на отложения одинаковой слипаемости по сходственным точкам модели и натурального объекта. [c.18]

Рисунок 1 - Схема нагружения колонных аппаратов ударной нагрузкой В общем виде формулу для определения нагрузки, создаваемой ударной волной на колонный аппарат в целом при внешнем взрыве, можно представить следующим образом

Степень очистки, определенная по энергетическому методу, оказывается близкой к реальности для таких типов аппаратов, в которых осаждение загрязнителей обеспечивается преимущественно за счет одного из энергетических составляющих, а вкладом остальных составляющих допустимо пренебречь в пределах точности инженерных расчетов. Так, например, для газопромывателей с трубами Вентури, центробежных сепараторов ЦВП, ЦС ВТИ, скрубберов ударно-инерционного действия можно без значительной погрещности принять, что осаждение частиц в них происходит за счет энергии газового потока. Поэтому сопротивление этих аппаратов по газу может быть приравнено к величине удельных энергозатрат А в формуле (5.80). [c.241]

Определение предела прочности а , предела текучести Gq j, относительного сужения v /%, относительного удлинения 5% и ударной вязкости сводилось к определению твердости по Бринеллю и последующему переводу ее в соответствующие механические характеристики по приведенным формулам [c.369]

Определение основано на измерении работы, необходимой для разрушения свободно лежащего на двух опорах стандартного образца при испытании его на изгиб при ударном нагружении. Обычно ударную вязкость определяют на маятниковом копре образец свободно лежит на двух опорах, и ударная нагрузка прикладывается к середине образца (между опорами) со скоростью 3 5 0,5м/с. Ударную вязкость А (в Па-с) вычисляют по формуле [c.49]

Хрупкость стекол определяется прочностью на удар или ударной вязкостью и работой удара, отнесенной к единице объема разрушенного образца. Удары при определении хрупкости осуществляют либо маятниковым прибором, либо стальным шаром, падающим с определенной высоты. Удары наносятся по одному и тому же месту до разрушения испытуемого образца. При расчете хрупкости суммируется работа всех ударов шара или маятника по формуле [c.14]

Для определения скорости распространения ударной волны Н. Е. Жуковским получена формула [c.208]

Формула Н. Е. Жуковского для определения ударного давления [c.76]

Для облегчения расчетов приведена сводная таблица формул (табл. 14-7) для определения величины ударного давления в концевом сечении трубопровода. [c.256]

Для приближенного определения ударного давления в случае постепенного закрытия задвижки можно пользоваться формулой [c.132]

Ударное давление получается меньше, чем при линейном открытии, определенном по формуле (14-90). [c.260]

Адиабатическое горение газов при постоянном давлении сопровождается расширением газообразных продуктов реакции и уменьшением их плотности в 5-10 раз. Если адиабатическое сгорание происходит без расширения газа (в замкнутом сосуде), то резко возрастает давление и возникает волна сжатия, называемая ударной волной. Сжатие газа в ударной волне приводит практически к мгновенному увеличению его плотности и температуры. В определенных условиях рост давления в ударной волне может привести к разрушению технологического оборудования, производственных зданий и сооружений. Сообщается [40], что человек может перенести действие ударной волны около 50 кПа. Давление, развивающееся при взрыве газов и паров, можно определить по формуле [c.22]

Определение значения А/га по формуле Жуковского привело бы здесь к существенному завышению ударного давления. [c.95]

При этом величина р удовлетворяет уравнению (11) автоматически, причем р < Р2, так как состояние 1 находится перед падающей ударной волной, которая, по предположению, рассчитана по состоянию 1 и ее скорости О. Поэтому уравнение (11) служит для определения давления Рз > р2- После того как рз найдено, остальные величины определяются обычным путем. В частности, для скорости Во отраженной ударной волны с помощью уравнения сохранения массы (17.12) выводится формула [c.182]

Нужно отметить, что истинное давление, которое получается при торможении струи газа, может существенно отличаться от полного давления, определенного но формуле (68). Объясняется это тем, что в действительности торможение струи часто протекает не по идеальной адиабате, а с более или менее существенными гидравлическими потерями. Например, в диффузоре при дозвуковом течении газа уменьшение скорости обычно сопровождается вихреобразованиями, вносящими значительные сопротивления в газовый поток. При торможении сверхзвукового потока почти всегда образуются ударные волны, дающие специфическое волновое сопротивление. Итак, действительное давление в за-торможенно струе газа обычно ниже полного давления набегающей струи. [c.32]

Следует отметить, что непостоянство удельных теплоемкостей и наличие химических реакций в сопле не являются единственной причиной отклонений значений удельного импульса для реальных ракетных двигателей от значений, определяемых формулой (11). Здесь не были рассмотрены нерасчетные режимы , т. е. не были получены формулы для Isp в случаях, когда давление отличается от местного атмосферного давления. Не учитывалась возможность возникновения ударных волн в сопле при определенных условиях и их влияние. Не были упомянуты изменения в выражении для Igp, обусловленные расхождением линий тока на выходе сопла. Не учитывались также такие эффекты, как неполнота сгорания в камере (т. е. поступление в сопло неравновесной горяш,ей смеси), пристеночное трение при течении в сопле, теплопередача к стенкам сопла, регенеративное охлаждение стенок жидким топливом и т. д. Для ознакомления с этими вопросами можно рекомендовать читателю руководства [1 ]. [c.99]

Фей [76] при определении параметров воспламеняющей ударной волны смеси (2НаЧ- О2) также использовал метод ударной трубы с воздухом в секции высокого давления, но заменив непосредственную регистрацию скорости ударной волны ее расчетом по известным формулам [89, 125], [c.342]

Иногда и для первофазного удара приближенно принимают линейное распределение ударного давления по длине водовода. Более точное определение величины давления в любом сечении для первофазного отрицательного удара производится но той же формуле (14-90), но при этом ее следует относить к рассматриваемому сечению, совершенно не учитывая лежащего ниже участка водовода. Так, если необходимо найти величи 1у удара в сечении В-В (рис. 14-20,а), то значение коэффициента р не меняется. При определении Т, и длительности фазы ф нужно подставлять в.место L длину Li. Порядок расчета удара сохраняется. [c.259]

Преобразуя выражение (30) при помощи формулы (36), получим формулу для определения скорости распространения ударной волны по вертикальному трубопроводу [c.14]

Большое практическое значение для выбора параметров колебаний имеет определение минимальной частоты и амплитуды колебаний, при которых начинается подъем жидкости. Если рабочий орган перемещается вниз со скоростью Лсозш со , то минимальная частота соо при заданных Л, I, Р1 может быть определена по формуле (74). Поскольку ударные волны не возникают при движении рабочего органа вниз, клапан открывается при давлении в нижнем сечении трубопровода, равном р3. Подставляя в выражение (74) х=0, Оо = 0, р0 = рё +ра, Р=Рз =Аао, получают приближенную формулу для определения соо без учета отраженных волн [c.26]

Иногда и для первофазного удара приближенно принимают линейное распределение ударного давления но длине трубопровода. Более точное определение величины давления в любом сечении для первофазного отрицательного удара производится по той же формуле (10-71), но при этом ее следует относить к рассматриваемому сечению, совершенно ие учитывая нижележащего участка трубопровода. Так, если необходимо найти величину удара в сечении 5 фиг. 10-21, то значение коэффициента ц [c.403]

Далее, в сжатой ударной волной смеси протекает химическая реакция, сопровождающаяся выделением тепла. Если при этом осуществляется стационарный режим распространения детонации с постоянной скоростью О, то объем и давление должны меняться таким образом, чтобы величина О, определенная формулой (2.103) гл. XIV, оставалась постоянной. Отсюда получается связь Л1ежду объемом г)., и давлением р , выражающаяся в координатах р, V уравнением прямой линии,проходящей на фиг. 44 через точку А. Эта линейная связь между объемом и давлением была впервые отмечена Михельсоном соответствующая прямая называется прямой Михельсона. [c.291]

Температуры детонации. Каждый раз, когда при использовании гидродинамической теории применяется уравненпе состояния для продуктов детонации, возникает необходимость в вычислении температуры детонации. Практические трудности такого рода расчетов связаны с необходимостью определения состава газов, образующихся после окончания процесса детонации. Для оценки состава продуктов реакции во фронте ударной волны были предложены как эмпирические формулы, так и более точные методы расчета, в которых изменение температуры и давления вычисляется на основании условий равновесия системы [18, 48]. Экспериментальное оиределение состава продуктов детонации осуществлялось путем анализа газов, образующихся после детонации в свинцовом блоке, заключенном в герметичной бомбе [70]. Полученные таким способом результаты не могут быть непосредственно отнесены (ср. Хайд и Шмидт [30]) к зоне, прилегающей вплотную к детонационной волне, поскольку различные равновесные состояния для СО, СОа, Нз, НзО и т. д. соответствуют лшпь условиям замораживания , возникающим после завершения интепсивного расширения газов. [c.485]

На рис. 4, заимствованном из [82], приведены значения времени колебательной релаксации, рассчитанные описанным выше способом. Видно, что в широкой области температур линейная зависимость 1п от следующая из формулы (I. 4. 142), реализуется не вполне точно. Наибольшие отклонения от линейности заметны в области низких температур [Т < 1500° К), где значительно влияние начального вращения и притяжения, приводящих к увеличению dEJdt, т. е. к уменьшению 1, . Если величину параметра а получить из экспериментов по рассеиванию молекулярных пучков и использовать его для определения оказывается, что полученные результаты достаточно удовлетворительно согласуются с измерениями в смесях Оа+Аг в ударных трубах. Наблюдаемое превышение расчетных значений над экспериментальными в широком диапазоне температур можно, вероятно, объяснить, в первую очередь, неточностью принятой в расчете модели потенциала молекулярных сил. [c.147]

Определив значения обеих составляющих скорости движеяи воды в обратном направлении [формулы (4) и (16)] и подставив-их в выражение (5), получим формулу для определения ударного-давления [c.120]

После определения ро удельный объем находится по формуле Уг = р2 УьрО, а скорость ударной волны - из уравнения вида (17.12), что дает [c.180]