Таблички для прямоугольные

Таблички прямоугольные для машин и приборов. (Ограничение ГОСТ 12971—67). — Взамен ВН 51—64 [c.52]

Таблички прямоугольные и круглые для электросварочного оборудования [c.314]

Таблички прямоугольные и круглые для электросварочного оборудования. Дополнительные технические требования. Поставка на экспорт, в том числе в тропическом исполнении [c.314]

Простейшая лопастная мешалка имеет две прямоугольные лопасти, которые при значительных нагрузках соединяют ребрами жесткости со ступицей. Рамная мешалка, показанная в табл. 15, состоит из отдельных разъемных частей. Открытые турбинные мешалки выполняют сварными. Лопасти приваривают к диску, который в свою очередь сварен со ступицей. Если мешалка имеет большие размеры (более 600 мм), то две противоположно расположенные лопасти делают съемными, чтобы иметь возможность монтировать мешалку через люк диаметром 500—600 мм. [c.232]

В соответствии с данными табл. 6.15 принимаем теплообменник с площадью поверхности f = 63 м . Так как этот аппарат в отличие от ранее выбранного имеет ширину ленты (длину прямоугольного сечения канала) л = ЮОО мм, скорости раствора и воды в нем, а, соответственно, и коэффициенты теплоотдачи, будут иными. Следовательно, необходимо провести повторный уточняющий расчет. [c.175]

Примем колпачок с прямоугольными прорезями шириной Ь — = 4 мм. Количество прорезей в одном колпачке = 26. 06-ш,ее количество колпачков на тарелке т = 86 (см. табл. 8.6). [c.231]

Исследуем зависимость точности оценки упомянутых параметров от формы входного тестирующего сигнала и размера гранул адсорбента, / -оптимальную форму входного сигнала заданного объема будем строить из прямоугольных блоков, соответствующих сигналу 1 (табл. 4.6). Контуры сигнала 2 ограничивают высоту и длину возможных тестирующих воздействий. Результаты перебора формы входных сигналов, включающих пять и семь блоков, представлены сигналами 4, 6 (Ь-оптимальны) ш 3, 5 (наименее информативны). Сравнение последних показывает, что для повышения качества получаемых оценок параметров форма входного сигнала должна быть как можно более резкой. Например, при вводе в микрореактор тестирующего сигнала 4 стандартное отклонение идентифицируемых параметров получается в 2 раза меньше, чем при вводе сигнала 3 (табл. 4.6). Однако даже в случае оптимального сигнала и радиуса гранул адсорбента оценка константы скорости адсорбции ка незначима (что подтверждают и работы зарубежных авторов [60—65]). [c.217]

Наиболее подробные исследования действия направляющих лопаток и пластинок при установке их в аппарате как с решетками, так и без них проводились иа модели аппарата прямоугольного сечения (табл. 8.1). Чтобы изучить эффективность направляющих лопаток и пластинок в наиболее просто.м случае, когда ширина входного отверстия и всего подводящего участка совпадает с поперечным размером сечения рабочей камеры [c.193]

Здесь Я — расчетное сопротивление футеровки сжатию (табл. 33) Р — площадь сечения элементов футеровки ф — коэффициент продольного изгиба, учитывающий снижение несущей способности сжатых элементов постоянного по длине сечения при продольном изгибе и зависящий от гибкости элемента (для прямоугольного сплошного сечения от и упругой характеристики футеровки (табл. 34) г — меньший радиус инерции сечения элементов /г — меньший размер прямоугольного сечения Л р = (Л дп/ Пдп) + Л кр— приведенная продольная сила — расчетная продольная сила от длительно действующей части нагрузки Л/кр — рас- [c.241]

Здесь О — расчетная поперечная сила Ягл — расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе (табл. 36) Ь — ширина сечения г — плечо внутренней пары сил (для прямоугольного сечения г = /3). [c.244]

В виле примера табл. 2А приведены основные тепловые, гидравлические, конструктивные и экономические величины для ребристых поверхностей аммиачных воздухоохладителей со стальными спиральными ребрами на стальных круглых трубах в шахматном прямоугольном пучке [59]. Они найдены с помощью обобщенных кривых (одна из них приведена на рис. 86) при сле- [c.305]

Интересно отметить, что напряжения и прогибы эллиптической пластинки мало отличаются от значений этих величин для прямоугольной пластинки, свободно опертой по краям, также нагруженной нагрузкой р и имеющей стороны, равные диаметрам эллипса. Это легко установить, если сравнить приведенные выше значения а, р и С со значениями тех же величин, даваемых в табл. 44, учитывая, что для прямоугольной пластинки 6 и а обозначают стороны, а для эллипса полуоси. [c.446]

Схематически коксовая камера представляет собой сильно сплющенный прямоугольный параллелепипед, который нагревается с больших его сторон (табл. 9). При этом стремятся поддерживать температуру стенок более или менее постоянной. [c.139]

Выше в достаточно большом объеме уже было проведено сравнение экспериментальных и расчетных значений. В частности, в табл. 2.4 и на фиг. 2.1 были представлены результаты для Не He Нг, 02, Аг и N2, полученные для потенциала (12—6) в области низких температур. Результаты для неона и аргона приведены на нескольких графиках в качестве иллюстрации различных моделей. Результаты для прямоугольной потенциальной ямы показаны на фиг. 4.4. Непригодность этой модели для описания второго вириального коэффициента при высоких температурах вполне очевидна. Этого и следовало ожидать на основе обсуждений модели жестких центров, проведенных в разд. 4.1. Модели (9 — 6), (12 — 6) и (оо — 6) представлены на фиг. 4.6—4.9. Модель (оо — 6) непригодна для В Т) и С Т) при высоких температурах, тогда как модели (9 — 6) и (12 — 6) достаточно удовлетворительны. И наконец, результаты для двуокиси углерода СО2 применительно к достаточно сложной ориентационно зависимой потенциальной модели приведены в табл. 4.4. [c.260]

Параметры потенциала Сюзерленда, безусловно, согласуются лучше, чем параметры прямоугольной потенциальной ямы. Частично это можно объяснить лучшим теоретическим обоснованием, а частично тем, что потенциал Сюзерленда имеет не три, а только два свободно варьируемых параметра. Хотя параметры в табл. 4.8 согласуются гораздо лучше, чем в табл. 4.7, все же [c.263]

Рекомендуемое число элементов в прямоугольных секциях батарейных циклонов указано в табл. IV- . [c.476]

Нормали на пенные газоочистители прямоугольного сечения составлены совместно институтом Гипрогазоочистка и ЛТИ им. Ленсовета (табл. 1V-1Г), IV-16 и IV-17), В этих нормалях приведены данные для очистки от пыли нейтральных газов, ие образующих в процессе водной промывки кристаллизующихся солей. [c.487]

Поскольку зазор между внутренней и внешней трубами мал по сравнению с радиусом любой из них, можно заменить кольцевой канал плоским, имеющим прямоугольное поперечное сечение со сторонами 2кЯ и 25= А/ . Теперь воспользуемся уравнением (О) из табл. 5. В рассматриваемом случае [c.174]

Различные дифференциальные векторные операторы в уравнениях (1) — (За) представлены для удобства в табл. 1 в прямоугольных, цилиндрических и сферических координатах. [c.215]

Вид пространственной функции зависит от формы тела (последняя колонка в табл. 1). Конечно, невозможно описать температурное поле для коротких времен, особенно при прямоугольном начальном распределении температуры, при помощи одной из этих кривых типа параболы. Так как имеется бесконечное число значений т , которые удовлетворяют граничным условиям (см. первую колонку [c.219]

В табл. 1 формы поперечного сечения каналов расположены в порядке убывания числа Nu. Прямоугольные каналы с низким значением отношения высоты к ширине имеют наиболее высокие значения чисел Нуссельта, [c.100]

На рис. 1П-21 приведены поперечные сечения наиболее распространенных прокладок. Прокладки прямоугольного сечения изготовляют из всех материалов, перечисленных в табл. 1П-7, прокладки круглого сечения — из металлов, овального, восьмиугольного, зубчатого сечения — из сталей. Широко применяют плоские и гофрированные комбинированные прокладки, представляющие собой асбестовый картон в оболочке из стали, алю- [c.72]

Батарейный циклон (см. табл. 2. 2) состоит из параллельно установленных элементов малого диаметра (10- -250 м м). Эти циклоны имеют прямоугольный корпус и состоят из одной или нескольких секций. [c.46]

Условия неустойчивого распространения небольших расслоений (Ь < 0,5 , где — толщина стенки конструкции, а высота раскрытия расслоения 5 = 0,5-2,0 мм) в [25] анализировали на основе решения плоской задачи теории упругости (плоская деформация) для пластин с внешними границами, свободными от нагрузок. Расчеты проводили методом конечных элементов для пластин, имеющих изолированное расслоение в виде прямоугольной щели, а также несколько водородных расслоений, расположенных на разных уровнях по высоте пластины. Изолированными считали не взаимодействующие друг с другом водородные расслоения, расстояние между которыми в плане составляло более 2-12 мм в зависимости от длины расслоения Ь (табл. 12) при высоте сечения более (0,8-1,0)1. [c.127]

В табл. 13.4 указаны соотношения объемный расход — перепад давления (характеристика головки), полученные численным методом, для течения ньютоновских жидкостей в каналах следующей формы эксцентрический кольцевой, эллиптический, равносторонний и равнобедренный треугольники, полукруглый. круговой сектор и конический. Представлена зависимость Q от АР для течения ньютоновской жидкости в прямоугольных и квадратных каналах. [c.502]

Были исследованы [166] виброэкстракторы круглого сечения диаметром 105 мм, высотой 2 м и прямоугольного сечения 200X400 мм, высотой 1,6 м. В качестве сплошной фазы использовали воду, в качестве дисперсной — дизельное топливо. Коэффициент продольного перемешивания определяли импульсным методом. При отыскании зависимости Еп.с от интенсивности вибрации NA, удельного расхода фаз и (м м -ч), соотношейия расходов фаз V /V , и конструктивных параметров насадки был использован дробный факторный эксперимент. В результате получены уравнения регрессии (2) и (3), приведенные в табл. 8. [c.179]

Рассмотрим далее потенциальную модель, притягивательная составляющая которой имеет некоторое теоретическое обоснование. Вместо того чтобы к жесткой сфере добавить постоянное притяжение, что дало бы модель прямоугольной ямы, добавим к жесткой сфере лондоновскую энергию притяжения и получим модель Сюзерленда или Леннарда-Джонса (оо—6). Можно надеяться, что по сравнению с моделью прямоугольной ямы лучшее теоретическое обоснование приведет и к лучшему согласованию параметров, полученных на основании различных свойств. Результаты для рассматриваемой модели приведены в табл. 4.8 В качестве примера выбраны те же газы (кроме Не), что и в табл. 4.7 для модели потенциальной ямы. Включены также два одноатомных газа (Ме и Аг), газ с квазисферическими молекулами (СН4), простой двухатомный газ (N2) и газ с линейной молекулой (линейная трехатомная молекула СО2). Некоторые из параметров, приведенных в табл. 4.8, были рассчитаны специально для данного сравнения. [c.263]

Трубы Вентури типа ГВПВ (газопромыватель Вентури прямоточный, высоконапорный) предназначены для очистки запыленных технологических газов, поступающих с постоянным объемным расходом. В качестве сепаратора капель в компоновке со скруббером Вентури применяют центробежные каплеуловители типа КЦТ. Конструктивно центробежный каплеуловитель типа КЦТ (табл. 5.6) представляет собой малогабаритный циклон с прямоугольным входным патрубком и рабочей частью высотой 1,5Д (Д — диаметр циклона). Одним из удачных конструктивных решений совместной компоновки скруббера Вентури и капле-уловителя может служить конструкция (рис. 5.28) коагуляционно-центробежного мокрого пылеуловителя (КЦМП). Сопло Вентури (1) установлено в корпусе циклона (2), а для закручивания воздуха используют специальный закручива- [c.298]

Пенные теплообменники прямоугольного сечения с отводом ноды с решеток через сливные устройства (тип ПТС-ЛТИ) нормализованы институтом Гипрогазоочистка совместно с кафедрой технологии неорганических веществ ЛТИ нм. Ленсовета. Основные данные для выбора двух- и трехполочных пенных теплообменников приведены в табл. УП-8. Число полок указывается при маркировке римской цифрой, а номинальный расход газа в тысячах кубических метров в час—арабской цифрой в конце маркировки. Например, двухполочный пенный теплообменник с номинальной производительностью по охлаждаемому газу 25 000 м 1я маркируется ПТС-ЛТИ-П-25. [c.592]

Для воды при истечении через круглые и прямоугольные отверстия в тонкой плоской стенке можно принять ф 0,93 и ц 0,64. В табл. 4.12 приведены данные о влиянии на коэффициент расхода [х характера жидкости и напора Н в случае круглого отверстия (диаметром 5 мм) в тонкой стейке, полученные Ю. И. Мамедзаде [75]. [c.130]

За время распространения силовой линии на расстояние вдоль радиуса, равное ОР, планета прошла бы расстояние, равное РЕ, проекции своего движения вдоль орбиты со скоростью на орбите (см. табл. 1 и рис. 4). За время т, прохождения расстояния вдоль радиуса, равного ЕД, планета пройдет расстояние ДС - проекции своего движения вдоль орбиты со скоростью на орбите и т.д. Учитывая, что СРЕ, ЕДС, СВА - прямоугольные треугольники, а значения ОР 0,387 10 см (см. табл. 1) для большинства планет и больше РЕ, ДЕ > ДС, СВ > ВА, то СР СВ, ЕД ЕС, СВ СА и т.д. Следовательно, СЕ = ЕС = СА 0,387 - 10 см. Поэтому центральная силовая трубка ССЕСАПП состоит из прямолинейных участков длиной 0,387 10 см. [c.61]

Кривые равновесия. По табл. 58 или, что то же, по кривым изобар, построенным на ее основе, мы находим определенную функциональную зависимость между составом яеидкости и равновесным ей составом паров. Проще и удобнее такую зависимость выражать в прямоугольной системе координат, откладывая на оси абсцисс состав жидкой фазы, а на оси ординат — состав паров. [c.227]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология