Распределение сжатия газа по ступеням

Распределение сжатия газа по ступеням [c.35]

Для реального газа задача экономичного распределения сжатия между ступенями сложнее, чем для идеального. Она решается элементарно лишь при условии, что величина показателя избытка объемной энергии реального газа В (стр. 17) не изменяется с температурой, В этом случае избыточная работа в цикле реального газа АВ не зависит ни от характера процесса сжатия, ни от охлаждения газа между ступенями и при заданных начальном и конечном давлениях является постоянной величиной, прибавляемой к работе в цикле идеального газа. Тогда отклонение сжимаемости реального газа не мол<ет влиять на распределение сжатия, и минимум расхода работы как и у идеального газа достигается при равенстве отношений давлений по ступеням. Это условие относится прежде всего к водороду и гелию, которые имеют самые низкие критические температуры. Другие газы и пары условию независимости В от температуры удовлетворяют лишь в области высоких давлений. У одно- и двухатомных газов расхождение кривых В для различных температур, наблюдаемое главным образом при низких и средних давлениях, сравнительно невелико. В области таких давлений величина В к тому же мало влияет на расход работы. Поэтому распределение сжатия по ступеням компрессора производят, предусматривая равные отношения давлений. [c.67]

Теоретически наиболее выгодным распределением сжатия газа по ступеням будет такое сжатие, при котором [c.38]

Для реального газа задача экономичного распределения сжатия между ступенями усложняется. Она решается элементарно лишь при условии, что. [c.56]

Сказанное можно распространить и на компрессоры для всех одно-и двухатомных газов. У этих газов расхождение кривых В для различных температур, наблюдаемое главным образом при низких и средних давлениях, не очень велико. А так как в области таких давлений влияние величины В на расход работы проявляется сравнительно слабо, то иа распределение сжатия по ступеням компрессора она существенным образом влиять не может. Поэтому отношения давлений могут быть выбраны равными. [c.57]

О РАЦИОНАЛЬНОМ РАСПРЕДЕЛЕНИИ ДАВЛЕНИЙ ГАЗА ПО СТУПЕНЯМ СЖАТИЯ В РЕАЛЬНОМ ПРОЦЕССЕ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО КОМПРЕССОРА [c.93]

Аналогичную зависимость можно получить для распределения сжатия при любом числе ступеней. Работа 2-ступенчатого компрессора с промежуточным охлаждением газа после каждой ступени до первоначальной температуры при общем сжатии от давления до ра определяется выражением [c.65]

Вывод о равенстве степеней сжатия и затрачиваемой энергии в различных ступенях многоступенчатого компрессора справедлив, если во всех ступенях последовательно сжимается один и тот же (весь) массовый поток газа. На практике встречаются случаи, когда имеются два или более потребителей одни — на газ конечного давления и другие — на газ промежуточных давлений. Здесь тоже возникает проблема оптимизации распределения степеней сжатия по ступеням компрессора, дабы суммарные затраты энергии были минимальными. [c.350]

Рис.4.11. К распределению степени сжатия по ступеням компрессора с промежуточным отбором газа между ступенями

Температура конца сжатия по ступеням повысилась 1. Неправильное распределение давления по ступеням 2. Недостаточное охлаждение газа или воздуха в холодильнике 1. Заново отрегулировать изменением вредных пространств у цилиндров 2. Очистить холодильник от накипи и грязи [c.468]

Распределение сжатия. Работа в двухступенчатом теоретическом цикле равна сумме работ в циклах первой и второй ступеней. При начальном давлении всасывания Р , конечном давлении нагнетания Ра и промежуточном давлении Р для идеального газа и сжатии по адиабате, суммарная работа [c.60]

Вывод о минимуме работы при равенстве отношений давлений по ступеням для идеальных газов практически применим и для реальных. Лишь при сжатии многоатомных газов с высокой критической температурой и паров, у которых в области средних давлений вследствие больших отклонений сжимаемости снижаются объемы, задачу о наиболее экономичном распределении сжатия решают путем подбора промежуточных давлений. [c.62]

Пример У1-4. Рассчитать распределение давления по ступеням компрессора, исходя из условий минимума энергии, затрачиваемой на сжатие газа. Полные затраты энергии на сжатие газа рассчитываются по соотношению [c.220]

МПа (4 кгс/см ) указывает на неисправности в системе смазки. Периодически контролируют распределение давления по ступеням компрессора. Изменение давления по сравнению с регламентируемым свидетельствует о неправильной его работе. В этом случае необходимо остановить компрессор и устранить дефекты. Следят за температурой сжатого воздуха, газа по ступеням компрессора, а также за температурой масла и воды. Температура воды на выходе из компрессора не должна превышать 40 °С. Два раза в смену продувают холодильники, влаго-маслоотделители и газосборники, в зимнее время — перед каждой остановкой компрессора. Раз в смену очищают фильтрующие элементы масляного фильтра тонкой очистки. Следят за показанием контрольноизмерительных приборов на станции управления электродвигателем и за исправностью предохранительных клапанов, установленных на компрессоре, воздухосборнике (у воздушных компрессоров) и газосборнике (у газовых компрессоров). Проверяют их путем принудительного открытия под давлением в соответствии с технологическим регламентом, но не реже одного раза в шесть месяцев. Контролируют плотность всех соединений, состояние фундамента и затяжку фундаментных болтов. [c.28]

Оптимальное распределение давлений обеспечивает также равенство температур нагнетаемого газа по ступеням, так как при адиабатном процессе сжатия эта температура в /-й ступени определяется по формуле [c.81]

Под рациональным распределением отношений давлений по ступеням сжатия чаще всего понимают такое, при котором обеспечивается наименьшая работа на сжатие и перемещение газа. Распределение давлений, обеспечивающее минимум индикаторной работы при теоретическом процессе, не обеспечивает его при действительней процессе. [c.93]

При одинаковых значениях рп х1р расход работы больше при сжатии реального газа, чем идеального. Однако и в этом случае минимальному расходу работы соответствует ее равномерное распределение между ступенями. [c.143]

При необходимости получения газа под высоким давлением возникает вопрос о целесообразности его сжатия в одной ступени или распределения общего повыщения давления на две или несколько последовательно работающих ступеней компрессора. Рассмотрим этот вопрос. [c.321]

Величину изотермической мощности определяют без учета потерь давления и утечек газа. В компрессоре с водяным охлаждением принимают во внимание различие температур поступающего газа и охлаждающей воды. Вместе с тем изотермическая мощность не должна зависеть от конструкции, компрессора и, прежде всего, от числа ступеней и распределения между ними сжатия. Поэтому в расчете изотермической мощности целесообразно соблюдать условие сжатие до давления р = ер .х, где е = 2,718, должно происходить при температуре газа, поступающего в компрессор, а затем — при температуре охлаждающей воды, средней между температурами у входа и выхода. [c.84]

В настоящее время производство КПГ осуществляется на автомобильных газонаполнительных компрессорных станциях (АГНКС). В отличие от авто- и газозаправочных станций, где моторное топливо только реализуется, АГНКС являются объектами, на которых природный газ, поступающий по подводящему газопроводу, подвергается комплексной обработке. Технологический процесс АГНКС, представленный на рис. 6.2, включает очистку в сепараторе и фильтрах сырьевого газа от капельной жидкости и механических примесей, компримирование (сжатие) до 20—25 МПа с охлаждением после каждой ступени сжатия компрессорных установок, осушку газа от влаги в блоке осушки, хранение в аккумуляторах при 25 МПа и распределение через газозаправочные колонки при давлении 20 МПа. [c.225]

Попытка проведения анализа по той же канве в случае изотермического сжатия дает "неожиданный" результат суммарные затраты энергии х безразличны к распределению степеней сжатия по ступеням компрессора. В этом гипотетическом случае газ между ступенями охлаждать незачем (Т = Tj = = onst), так что выигрыша в работе не будет. [c.348]

Выигрыш в работе при многоступенчатом сжатии газа зависит от распределения требуемой суммарной степени сжатия между отдельными ступенями компрессора. Для определения наивыгод- [c.142]

Равномерному распределению работы сжатия между ступенями, несмотря на его безусловную выгодность, на практике препятствует часто ряд причин а) отмеченная выше неполнота межступенчатого охлаждения газа б) различные относительные объемы вредного пространства (в ступенях высокого давления они больше) в) неодинаковые показатели политропы в разных ступенях из-за различных условий охлаждения г) технологические требования отдельных химических производств (отбор части газа между ступенями) д) конструктивные факторы (равномерные силовые нагрузки и т. п.). Заметим, однако, что чувствительность расхода работы к умеренным отклонениям от равенства степеней сжатия во всех ступенях относительно невелика. Так, нанример, в случае четырех-стунеичатого компрессора при рь1р = 81 оптимальной является степень сжатия в каждой ступени е= 3. Если же принять в отдельных ступенях разные степени сжатия 81= 4 83= 3,5 83= 2,5 Ец = 2,31, то расход работы при адиабатическом сжатии будет выше оптимального примерно на 1%. [c.144]

Как видно, изотермический к. п. д. зависит не только от к. п. д. отдельных секций (неохлаждаемых групп ступеней), но и от суммарной сте-Таблица 5.1 пени сжатия е == рк/р , распределения степеней сжатия по секциям, показателя адиабаты, количества охлаждений, потерь давления в холодильниках и соотношения между начальной температурой газа и охлаждающей воды. В табл. 5. 1 приведены изотермические к. п. д. компрессоров, имеющих идеальные проточные части (к. п. д. секций Лпол = 1)> нулевые потери в холодильниках и одинаковые температуры при входе во все секции (принято 2 [c.184]

Различают горизонтальные и вертикальные поршневые вакуум-насосы. Горизонтальные имеют 160—200 об/мин. Наиболее прогрессивными являются вертикальные машины, работающие с большой частотой вращения. Поршневые вакуум-насосы выполняют чаще всего в виде крейцкопфных машин двойного действия — по обеим сторонам поршня находятся рабочие полости цилиндра. Мертвое пространство в поршневых насосах значительно влияет на величину подачи, так как степень сжатия в одной ступени весьма велика. Для уменьшения этого влияния предусмотрено золотниковое распределение с перепуском газа. При наличии перепуска мертвое пространство в конце хода нагнетания сообщается с помощью специального канала с противоположной стороной цилиндра, где в это время заканчивается всасывание. При этом давление в мертвом пространстве резко падает и коэффициент подачи повышается до 0,8—0,9. Перепуск газа в насосах с золотниковым распределением производится через специальные каналы в золотнике, а в насосах с клапанным распределением — через пазы определенной длины на зеркале цилиндра, которые открываются и закрываются поршневыми кольцами или самим поршнем. Для во зможности перепуска поршневые вакуум-насосы и выполняют крейцкопфными двойного действия с относительно малой частотой вращения. Для по. ,ышения быстроходности машин создаются бес-крейцкопфные вакуум-насосы простого действия. В таких насосах производится перепуск газа из мертвого пространства в картер, который находится под вакуумом. Вакуум в картере поддерживается автоматически обратным перепуском воздуха из картера в цилиндр, когда поршень находится в нижней мертвой точке и процесс всасывания закончился. Для обеспечения вакуума картер должен быть выполнен герметичным с сальником на выходе вала из машины. Выполнение вакуум-насоса бескрейцкопфным дает значительный технико-экономический эффект. Конструкция машины упрощается не нужны шток, сальники штока, станина или рама с направляющими крейцкопфов, не нужна отдельная система смазки цилиндров с лубрикатором. Вместо этого требуется относительно простой картер закрытого типа и сальник на выходе вала. Благодаря отсутствию крейцкопфа и штока уменьшается масса поступательно движущихся частей, что позволяет значительно повысить быстроходность вакуум-насоса, а следовательно, уменьшить габаритные размеры и массу машины. [c.344]