Распределение газов

Более обоснованным представляется подход к рассматриваемому вопросу с точки зрения внутренней задачи теплообмена в системе каналов сложной формы. Имеются теоретические решения при Рг ж 1 для каналов с простой формой сечения [64]. Например, при граничных условиях третьего рода получено Nu3. min == 3,7 — для круглого сечения (труба), 3,0 — для квадратного сечения и 2,7 — для сечения, имеющего форму равностороннего треугольника. При граничных условиях второго рода эти величины несколько больше. По мере усложнения формы сечения каналов и увеличения доли угловых зон Nu . тш уменьшается. Для зернистого слоя можно ожидать Ыцэ. min A 2 при условии равномерного распределения газа по сечению слоя, что реально осуществимо только в правильных укладках одинаковых элементов. В работе [65] теоретически получено значение Nua. min = 2,6 для кубической укладки шаров. [c.142]

Равномерность распределения газа в псевдоожиженном слое зависит от конструкции газораспределительной решетки, от гранулометрического состава псевдоожижаемого материала и от линейной скорости газа. [c.74]

Сравнительные исследования колпачковых и клапанных тарелок показали, что в нижней области нагрузок (при скорости газа в свободном сечении колонны до 1 м/с) колпачковая тарелка характеризуется лучшей эффективностью разделения. Это связано с тем, что прорези в колпачке обеспечивают лучшее распределение газа в жидкости, а патрубки колпачков предотвращают провал жидкости. В верхней области нагрузок (1— [c.62]

Первоначальное распределение газа значительно влияет на равномерность перемешивания в кипящем слое. Чем равномернее распределен газ на входе в слой, том лучше перемешивание в слое, меньше диаметр пузырей и меньше возмо кность образования застойных зон. [c.74]

Распределение газа в реакционном сосуде также влияет на хлорирование в углеродной цепи. Весьма тонкое распределение газовых пузырьков ускоряет сульфохлорирование и препятствует хлорированию в углеродной цепи. Однако в промышленных условиях этот фактор не имеет решающего значения. [c.364]

Последние две причины, а также неравномерное распределение газо-сырьевой смеси по потокам, которое наблюдается в основном при значительном снижении производительности установки, приводят к образованию кокса в трубках змеевиков. Расчеты показали, что пленка кокса толщиной 2 мм повышает температуру стенки трубы на 110—170 °С при теплонапряжениях 23 300—35 000 Вт/м . В результате температура стенки трубы может повыситься до 800 С (против принятой в проекте 550—570 °С), и труба прогорает. [c.142]

В комплект оборудования, позволяющего производить газопламенную термообработку непосредственно после сварки на сварочных или сборочных стендах, входят два универсальных штатива для крепления нагревательных устройств и датчиков температуры, горелки местного нагрева, фотодиодные пирометры типа ФДП-1 конструкции Горьковского автозавода, термопары, щит распределения газа и шкаф управления. [c.82]

Из всех газов водород наиболее быстро растворяется в большинстве металлов. Под термином растворение следует понимать распределение газа в объеме металла. Процессу растворения газа в металле предшествует адсорбция его на поверхности металла и диссоциация на атомы. Заметная поверхностная диссоциация на атомы происходит при 200—300 °С [48]. [c.143]

Из уравнения (7.46) следует, что целесообразно повышать скорость перемешивания и улучшать распределение газа, т. е. увеличивать значение до тех пор, пока член kjk не очень мал. Если процесс проходит в кинетическом режиме, дальнейшее увеличение произведения kla бесполезно. [c.88]

Таким образом, имеем следующее распределение газов в системе (на 100 кг колчедана) [c.329]

До начала заполнения жидким газом необходимо привести в исправное состояние систему охлаждения и конденсации газа, отводимого из резервуара и испаряющегося за счет внешнего теплопритока. Для охлаждения в резервуар вводят сжиженный газ через специальное разбрызгивающее устройство. Количество и распределение газа в аппарате должны быть такими, чтобы обеспечить его испарение во всем объеме и равномерное снижение температуры металлической оболочки резервуара. Количество впрыскиваемого газа нужно постепенно увеличивать, строго регулируя его расход и контролируя давление в сосуде. Охлаждение резервуара можно считать законченным при появлении уровня жидкости. [c.178]

Если выбранная скорость подачи сырья такова, что диаметр аппарата окажется равным нескольким метрам, то найденная высота слоя возможно будет слишком мала и не обеспечит хороших показателей работы вследствие неравномерного распределения газа. Последнее можно улучшить, если применить более низкое избыточное давление, например 6,86-10 н/м (0,7 ат), а также меньшую массовую скорость. При окончательном расчете следует также принять во внимание различные побочные реакции, вызывающие уменьшение давления или увеличение времени контактирования. [c.283]

Для равномерного распределения газа по сечению аппарата в верхнем штуцере, на входе газа, установлен распределительный конус с отверстиями, а после первого и четвертого слоев катализатора— распределительные сетки. [c.195]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ГАЗА И ЖИДКОСТИ В НАСАЖЕННОЙ КОЛОННЕ [c.13]

Ввод газа в аппарат выполняется так, чтобы избежать закручивания потока в камере и его завихрений па входе, приводящих к неравномерному распределению газа и концентрации взвешенных частиц перед решеткой. Для этого применяют плавно очерченные диффузоры (часто снабжаемые разделительными стенками), строго симметричные диаметральной плоскости сечения колонны. При работе колонн большого диаметра на запыленных газах опоры колосниковой решетки целесообразно располагать так, чтобы они служили одновременно системой экранов, обеспечивающих выравнивание концентрации взвешенных частиц. При этом для отношений целесообразно вслед за диффузором устанавливать хотя бы одну решетку (например, из уголков) со сравнительно небольшим коэффициентом тр=10—12 [42]. Для ввода газа в насаженные колонны небольшого сечения И. Е. Идельчик рекомендует применение отогнутых вверх под углом 90° патрубков, снабженных распределительными насадками истечения в виде сплошных нли перфорированных конусов, набора соосных диффузоров и т. д. В полых же колоннах достаточно равномерное распределение газа достигается при вводе его через патрубок (без дефлекторов), [c.14]

Наличие жидкостной пленки на элементах насадки (до тех пор, пока она не забита отложениями и ее расположение не нарушено из-за термической деформации, раскрашивания и т. д.) заметно не влияет на распределение газа (но не на потери напора), тогда как в полых колоннах, заполненных крупными каплями, можно ожидать воздействия падающей жидкости на равномерность распределения газа. Однако этот вопрос экспериментально не изучен. [c.16]

Одиако требование равномерного распределения газа в полых колоннах находится в известном несоответствии с условиями распределения жидкости в полых колоннах соответствующее полностью равномерному распреде- [c.191]

Фиг. 52. Распределение газа, нефти и воды по удельному весу в случае горизонтального залегания

Значения к а", а" и а" оказались не зависящими от отношения высоты колонны к ее диаметру в пределах изменения этого отношения от 3 до 12. Значения к уменьшались с увеличением вязкости, вероятно, вследствие уменьшения коэффициента диффузии . Значения кд не зависели от вязкости раствора в присутствии электролитов. Способ распределения газа (например, одноточечный или многоточечный ввод его) существенно не влиял на результаты. [c.232]

Выбор примеси, окрашивающей зерна при поглощении ими последней, позволяет вести визуальное наблюдение за положением фронта. Для экспериментов [94] использовали слой шарообразных зерен диаметром d = 6 мм с сильно развитой сорбционной поверхностью, пропитанных уксуснокислым свинцом. Зерна засыпали в стеклянную трубку с колосниковой решеткой и слоем стальных шаров для достижения равномерного распределения газа на входе. Воздух с постоянной концентрацией сероводорода продували с линейной скоростью и == 0,01—0,04 м/с, что соответствует Re = 4 — 16. При поглощении HaS белая поверхность РЬ(СНзСОО)2 принимает чернуюокраску PbS и фронт поглощения выявляется достаточно резко. Стенки трубки [c.75]

Расстояние между днищем абсорбера и насадкой определяется необходимостью равномерного распределения газа по поперечному сечению колонны. Обычно это расстояние принимают равным 1—1,5 . [c.107]

Равномерное распределение газа в основании аппарата имеет важное значение, если целью эксперимента не является преднамеренное изучение плохого распределения или специальных распределительных устройств. Стенки аппарата должны быть достаточно толстыми для предотвращения деформации при нагрузке, а если в качестве трасера используется двуокись азота, то материал должен быть устойчивым к коррозии. Органическое стекло легко разрушается, поэтому используют обычное стекло. [c.128]

Распределение газа но времени пребывания определяли "з путем импульсного ввода трасера (водород) в поток ожижающего агента результаты опытов интерпретировали в соответствии с двухфазной теорией Определяли высоту единицы переноса Я, в принятых обозначениях равную Н/Х. [c.220]

Г. Распределение газа между дискретной [c.286]

В малых реакторах с псевдоожиженным слоем равномерное распределение газа можно обеспечить путем использования решетки с мелкими порами — пористые или полученные спеканием пластины. Однако в аппаратах промышленного масштаба такие решетки, как правило, неприемлемы, и обычно применяют перфорированные либо колпачковые тарелки или другие газораспределительные устройства. Тип последнего может оказывать существенное влияние на рабочую характеристику реактора Было, в частности, установлено что после замены полученной спеканием решетки на перфорированную тарелку конверсия упала на 30% это соответствует более ранним исследованиям , показавшим, что однородность псевдоожижения меньше при грубом диспергировании газа. В то же время отмечают , что неблагоприятное влияние грубого газораспределения, по всей вероятности, вырождается при высоте слоя более 0,45 м. [c.369]

При конструировании многоступенчатых псевдоожиженных систем особенно важны вопросы циркуляции твердого материала между секциями и распределения газа . Для обеспечения обмена твердым материалом между секциями отверстия в перегородках должны быть достаточно велики для возможности прохода твердых частиц или же следует применять переливные устройства, подобные используемым в ректификационных колоннах. [c.531]

Распределение газа между фонтаном и периферийной кольцевой зоной является важным фактором при оценке эффективности контакта между газом и твердыми частицами. Характер газового потока определяли экспериментально двумя методами [c.632]

Кипящий (нсевдоожиженный) слой обычно находится в состоянии турбулизации. Наблюдается интенсивное перемешивание твердых частиц и газа. Для псевдоожижеппых систем характерно выравнивание температур в различных точках слоя. Однако в аппаратах большого диаметра свойства кипящего слоя могут существенно отличаться от описанного идеального случая вследствие неравномерного распределения газа в слое, образования крупных пузырей и застойных зон. [c.74]

На ряс. 65 изображена лабораторная установка для сульфохлорирования жидких и газообразных углеводородов. Она состоит из кварцевой трубки, в которую вставлены охлаждающий змеевик, трубки для входа и выхода газа, а также термометр. Трубка для входа газа имеет на нижнем конце впаянный стеклянный фильтр для более равномерного распределения газа. Облучение пр0В0 ДИтся расположенной снаружи ртутн0-кварцевой лампой. Процесс периодический и позволяет сульфохлорировать небольшие количества углеводорода. В этой же аппаратуре М ожно с успехом сульфохлорировать жи1дкие углеводороды. [c.391]

Материал камеры определяется параметрами процесса и свойствами продукта. Как правило, аппараты с псевдоожиженным слоем изготовляют из углеродистой и кислотостойкой стали, но для высокотемпературных процессов применяют камеры, футерованные огнеупорами. Наиболее ответственные элементы аппарата с псевдоожиженным слоем — газораспределительные устройства, так как от их конструкции в значительной степени зависят характер и размеры образующихся пузырей и застойных зон, т. е. качество псевдоожижения. Распределительные устройства должны обеспечивать равномерное распределение газа по сечению аппарата, иметь небольшое гидравлическое сопротивление, быть простыми, 1[адежными в работе. На практике все эти требования не всегда возможно совместить. [c.178]

При Кеэ < 1 экспериментальные трудности определения X также очень велики. В работе [29], результаты которой приведены в [1], наблюдалось резкое увеличение Я/ уже при минимальных расходах газа через слой в среднем получено Я 1,5Яоэ при Кеэ = О— 1. Следует обратить внимад1ие на то, что в наших опытах наблюдалось аналогичное явление (рис. .5, а). Увеличение коэффициента Я при вязкостном режиме течения в зернистом слое по сравнению с коэффициентом Хоэ для непроду-ваемого слоя можно объяснить неравномерностью распределения газа по сечению, связанной с неравномерностью порозности и температуры в слое. При движении газа вниз, навстречу потоку теплоты возможно даже образование застойных областей. В работе [29] показано, что Я зависит не только от Кеэ, но и от диаметра элементов слоя. Следовательно, резкое увеличение л при Кеэ = 0 — 1 нельзя объяснить вкладом конвекции в процесс переноса теплоты или разницей температур газа и слоя, как это делается в [29], поскольку в этих случаях критерий Ке, однозначно характеризует процесс (см. также стр, 162), [c.126]

В промышленных установках высота слоя имеет порядок 5 м. Пансинг отметил, что эти данные не соответствуют показателям промышленных реакторов. для которых характерно неравномерное распределение газа, а также полное перемешивание в газовой фазе. [c.299]

Основным условием эффективной работы насаженных колонн является полная смоченность всей насадки аппарата и равномерное распределение газа и жи.акзсти в каждом поперечном сечении насадки. [c.13]

В результате обработки опытных данных была о<бнаружена зависимость Еп для сплошной фазы (жидкость) лишь от скорости газа и плотности жидкости. При распределении газа через одно сопло были получены следующие уравнения для коэффициента продольного пер1бмеши вания [c.200]

Локду тем, равномерное распределение газа между обеими частями сосуда может теисрь осуществляться шестью различными м тс р о состоя I т > , м и [c.192]

Теперь, следовательно, вероятность равномерного распределс [ИЯ молекул газа по всему объему сосуда оказывается заметно олее высокой, чем вероятность их перехода в одну из его частей. Естественно, что равномерное распределение газа будет наблю- aть я гораздо чаще, чем полное ею сосредоточение в части со- уда. [c.193]

Распределение газа. Наиболее простым и эффективным средством получения равномерного поля скоростей газа является применение устройств, создающих рассредоточенное по сечению аппарата сопротивление [42]. В полностью и частично насаженных колоннах большого диаметра равномерное распределение газа легко достигается, так как поддерживающие асадку колосники (см. рис. 1,6) колонн могут рассчитываться как распределительные решетки. Их живое сечение Р выбирают из условия где —живое сечение насадки, а рас- [c.13]

Чтобы достичь равномерного распределения газа,, применяют ряд устройств, таких как диффузоры (с про-дольиымп перегородками и без них) срезанные наискось или отогнутые к днищу колонны патрубки ввода газа (см, рис. 66,ж, з,/с) вмонтированные в подводящий газоход или расположенные в нижпем сечении колонны направляющие лопатки различные решетки, в том числе тонкий слой насадок типа колец Рашига [42] и др, [c.191]

Эффективность работы окислительной колонны, являющейся барботажным аппаратом, зависит от расхода воздуха и температуры процесса. В настоящее время нет единых рекомендаций относительно нагрузок по воздуху барботажных аппаратов. Так, в работе [77] указывается, что оптимальный тепло- и массо-обмен происходит при нагрузках по газу от 0,03 до 0,10 м/с, а в работе [78] описываются процессы со скоростью газа на пустое сечение до 1 м/с и выше и отмечается, что при скорости газа более 0,05 м/с квазиламинарное течение пузырьков переходит в турбулентное, при котором удельная поверхность фаз меньше, но коэффициенты теплопередачи выше и нет необходимости в распределении газа. [c.58]

Установка снабжена системой автоматического контроля и регулирования для распределения газа на мембранные модули. Число элементов в модуле можно изменять в зависимости от содержания СОг в исходном газе, требуемой степени очистки, давления исходного газа и т, д. При очистке 23 750 м /ч природного газа, содержащего 20% (об.) СОг, размеры мембранной установки Делсеп , смонтированной на платформе, не превышают 3,7x2,7x2,7 м. [c.290]

Таблица V-5- Распределение газа по времени пребыеания13 (узкая фракция кремнезема / /=0-04 м/с i7 = 0,l м/с диффузионной составляющей переноса можно пренебречь)

Влияние диаметра твердых частиц в слое выражается через скорость газа в соответствии с выводами 1 и 2. Данные о влиянии на унос диаметра аппарата весьма противоречивы. Это, возможно, объясняется тем, что диаметр аппарата влияет на качество псевдоожижения и равномерность распределения газа. При достаточно малых диаметрах аппарата не исключено также возникновение поршневого режима с характерным для него увеличениеи уноса. [c.553]

Данные, полученные в опытах с пшеницей й = 2,8 мм Р5 = 1,35 г/см ) и песком (й = 1,2 мм = 2,61 г/см ) в аппарате диаметром 150 мм,, а также в опытах с пшеницей (й = = 3,3 мм) в аппаратах диаметром 150 и 230 мм, неплохо согласуются с выражением (XVII,13). Отсюда следует, что характер распределения газа не зависит ни от природы твердых частиц, ни от диаметра цилиндрических аппаратов. Первый вывод, если он достоверен, создает большие удобства в расчетном аспекте, но требует дополнительного экспериментального подтверждения на различных материалах. Второй вывод не подтверждается результатами опытов с большими аппаратами , где высота слоя была значительно меньше максимально возможной при фонтанировании. Теоретический анализ является строго обоснованным только для в случае слоев меньшей высоты задача является более сложной, поскольку граничное условие иА)н = необходимое для интегрирования дифференциального уравнения равновесия сил, в этом случае не применимо. Переход от выражения (XVII,12) к (XVII,13) представляется некорректным, так что последнее выражение остается надежным в ограниченных лределах. [c.634]

Как видно из рис. Х1Х-8, после перехода в псевдоожиженное состояние достаточно крупные слои могут работать при низком перепаде давления на распределительном устройстве. При этом достигается полное псевдоожижение и относительно равномерное распределение газа на уровце элементов. Однако первоначальное обеспечение нолного нсевдоожижения может потребовать значительно более высокого перепада давления, поэтому при проектировании промышленных установок необходимо знать параметры, влияющие на пусковой режим аппарата. [c.695]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология