Скорость коррозии аппаратуры при МЭА-очистке

На некоторых зарубежных установках при совместной очистке газа от НзЗ и СО2 для повышения температуры регенерации ири 1 атм (увеличение давления уменьшает скорость десорбции НзЗ из раствора) применяют раствор МЭА с добавкой диэтилен-гликоля (ДЭГ). При этом одновременно происходит осушка газа. Однако следует учитывать, что добавление ДЭГ к аминовым растворам приводит к увеличению поверхности теплообменной аппаратуры вследствие большей вязкости растворов и к усилению коррозии аппаратуры (теплообменники, кипятильники) вследствие повышения температуры регенерации, что вызывает необходимость применения аппаратуры нз нержавеющей стали 4-58 [c.246]

При выборе конструкционных материалов для рассольных баков, трубопроводов, теплообменников и другой аппаратуры и коммуникаций необходимо учитывать коррозионное действие рассола. В приемных емкостях рассол находится при температуре 18—25°С, в баках-реакторах или осветлителях — при 40—50 °С, в теплообменниках рассол подогревается до 90— 95 °С. Коррозия материалов в рассоле зависит также от величины pH, которая меняется на различных стадиях процесса очистки рассола и зависит от содержания хлоратов или других примесей. Коррозионное действие рассола возрастает на границе раздела фаз (рассол— воздух). Наконец, при наличии утечки тока с рассолом скорость коррозии рассолопроводов в цехе электролиза будет значительно выше скорости коррозии рассольных коммуникаций в отделении приготовления и очистки рассола. Кроме износа аппаратуры и коммуникаций, коррозия материалов вызывает загрязнение рассола, так как из стальных трубопроводов в рассол могут попасть соединения железа, а из асбоцементных частей электролизеров рассолом постепенно выщелачиваются различные соли кальция и магния. [c.120]

Избыток мышьяка по сравнению со стехиометрическим количеством не только повышает скорость абсорбции сероводорода, но и создает более устойчивый режим процесса очистки н уменьшает коррозию аппаратуры. Степень очистки газа от сероводорода связана с концентрацией избыточного мышьяка в поглотительном растворе, поэтому концентрацию мышьяка в растворе поддерживают в зависимости от начального содержания сероводорода в газе. Для газов, содержащих до 10 г/л HjS, содержание мышьяка должно быть в пределах 5—10 г/л, для более концентрированных газов — 10—20 г/л. [c.189]

Характерным видом аппаратуры, эксплуатируемой в условиях постоянного воздействия слабых растворов кислот, являются Н-катионитовые фильтры и другое оборудование, применяемое для химической очистки воды. В результате воздействия 1,5—2% серной кислоты при температуре до 40° С и давлении до 3 ат скорость коррозии достигает 1 мм в месяц. [c.107]

Представляет определенный интерес сравнительная оценка отдельных жидкостных процессов очистки газов от сероводорода для учета их особенностей при разработке высокотемпературных сухих процессов. Здесь необходимо прежде всего указать Ьа то, что в результате многочисленных теоретических и экспериментальных работ для ряда процессов выявились серьезные производственные трудности, которые поставили под сомнение целесообразность дальнейшего развития этих процессов. Так,, например, почти во всех процессах с утилизацией сероводорода для получения новых химических веществ и в окислительных процессах с получением элементарной серы (за исключением мышьяковых) установлено интенсивное развитие побочных реакций, невысокая скорость основных реакций, практическая невозможность поддерживать стехиометрические соотношения реагентов и значительная коррозия аппаратуры Оказались более выгодными мышьяково-щелочные процессы ко сравнению с же-лезо-щелочными вследствие чистоты получаемой серы. [c.18]

Другим существенным преимуществом метода сопротивлений является то обстоятельство, что продукты коррозии, находящиеся на поверхности металла, в большинстве случаев не влияют на результат измерений, так как их электропроводность намного ниже, чем электропроводность металлов. В связи с этим отпадает проблема очистки образцов и связанные с очисткой ошибки в определении скорости коррозии. Наконец, метод сопротивлений позволяет проводить быстрые определения скорости коррозии с помощью весьма простой аппаратуры. [c.58]

Наиболее агрессивны горячие фенольные воды и, фенол в смеси с сернистым экстрактом при температуре выше 200 °С. Сероводород значительно повышает коррозионную агрессивность фенола. Фенольная вода и пары водных растворов фенола проявляют, значительную коррозионную агрессивность к углеродистой стали уже при 50—70°С. В результате насосы, аппаратура и трубопроводы системы конденсации фенольной воды корродируют особенно интенсивно. При 280—320°С скорость коррозии углеродистой стали экстрактными растворами, полученными при очистке сырья из сернистых нефтей, [c.104]

Большое затруднение при расчете теплообменной аппаратуры вызывает учет влияния загрязнений. Характер грязевых отложений, их толщина, а следовательно, и их термическое сопротивление (бД)гр, зависят от факторов, трудно поддающихся учету характера сырья, температурных условий, скорости потока, конструктивных особенностей аппарата, условий коррозии поверхности теплообмена, условий эксплуатации — применение периодической продувки теплообменной аппаратуры паром, своевременность и качество очистки поверхности теплообмена от грязевых отложений и т. п. [c.467]

При очистке газа от двуокиси углерода протекает ряд побочных процессов, в которых принимают участие двуокись углерода, кислород, сернистые соединения, материалы аппаратуры и др. Скорость этих побочных реакций обычно невелика по сравнению со скоростью основных реакций. Однако при длительной циркуляции раствора в системе накапливаются побочные продукты. Это приводит к забиванию и коррозии оборудования, ухудшает очистку, увеличивает расход тепла (вследствие уменьшения коэффициентов массо- и теплопередачи) и потери МЭА. [c.204]

Опыт эксплуатации современных промьппленных агрегатов показал, что главным условием стабильной работы агрегатов МЭА-очистки (т. е. отсутствие коррозии, вспенивания и забивки аппаратуры) является хорошее качество рабочего раствора МЭА (снижение содержания в растворе продуктов побочных реакций — не более 0,2%, солей жесткости и механических примесей). Соблюдение всех упомянутых условий облегчает работу установок (позволит снизить скорость накопления примесей), но не гарантирует ее стабильности. Главным условием стабильности является непрерывный вывод примесей из раствора с помощью разгонки и фильтрации. [c.217]

Для получения однородной в электрохимическом отношении поверхности не менее важно исключить отложение осадков и накипи или преднамеренную изоляцию части поверхности аппарата. Дело в том, что имеющиеся в настоящее время покрытия не изолируют полностью металл от воздействия агрессивной коррозионной среды. Они довольно быстро становятся электропроводными и участки, покрытые ими, из-за недостаточной ионной проводимости покрытия приобретают более положительный потенциал, чем открытая часть поверхности. В результате этого возникает значительная разность потенциалов между открытыми и закрытыми частями поверхности (0,2—0,5 в) и начинает функционировать относительно мощный коррозионный элемент. В тех же случаях, когда покрытие сохраняет электроизоляционные свойства, но теряет постепенно адгезию, оно способствует развитию под покрытием сильной щелевой коррозии. Поэтому при конструировании аппаратуры не следует предусматривать покрытие отдельных частей аппарата изоляционными материалами, а также необходимо исключать возможность выпадения твердых осадков, накипи и т. п. Последнее частично достигается правильным выбором скорости движения электролита и непрерывным механическим удалением выпадающих осадков, что, например, делается в выпарных аппаратах с механической очисткой греющей поверхности. [c.434]

Эксплуатация толстостенной аппаратуры и трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей на действующем производстве этилмеркаптана показала, что эти материалы подвергаются интенсивной коррозии, иногда со скоростью до 5 мм год, причем часто наблюдаются сквозные разрушения. Поэтому общий срок эксплуатации отдельных узлов аппаратов и трубопроводов не превышает 6—7 месяцев. Опыт работы цеха получения этилмеркаптана свидетельствует, что применение углеродистой стали для основной аппаратуры связан со значительными производственными потерями ввиду частых остановок процесса для очистки от продуктов коррозии, ремонта и замены оборудования. [c.165]

Суммарная поверхность капель тумана серной кислоты весьма велика, поэтому в них растворяется большое количество АзгОз, ЗеОа и других примесей, выделяюш,ихся из газа вместе с туманом в промывных башнях и электрофильтрах. Тщательная очистка газа от тумана необходима для выделения не только примесей, отравляющих контактную массу (стр. 150), но и серной кислоты, содержащейся в каплях тумана. При прохождении газа через аппаратуру и трубопроводы этот туман осаждается на стенках, вызывая коррозию. При плохой очистке газа особенно большое количество тумана серной кислоты может выделяться в нагнетателях, так как высокая окружная скорость газа в них благоприятствует выделению мелких капель кислоты. Наиболее разрушительное действие производит туманообразная серная кислота в контактном отделении. Продукты коррозии, образующиеся при взаимодействии серной кислоты с металлом труб контактных аппаратов, подогревателей и теплообменников, увеличивают сопротивление аппаратуры, уменьшают коэффициенты теплопередачи и вызывают отложение твердых корок на первых слоях контактной массы. [c.109]

Суммарная поверхность капель сернокислотного тумана весьма велика и потому большее количество АзгОз, ЗеОг и других примесей растворяется в этих каплях и выделяется из газа вместе с туманом в промывных башнях и электрофильтрах. Тщательная очистка газа от тумана необходима как для выделения примесей, отравляющих контактную массу (стр. 192), так и для удаления серной кнслоты, содержащейся в каплях тумана. При прохождении газа через аппаратуру и трубопроводы туман серной кислоты осаждается на их стенках, вызывая коррозию. При плохой очистке газа особенно большое количество тумана серной кислоты может выделиться в нагнетателях, так как высокая окружная скорость газа [c.147]

Сравнивая уравнения (3.262) и (3.263) с соответствующими уравнениями (3.245) и (3.249), характеризующими влияние загрязняющего действия материала ректификационной колонны на глубину очистки, можно видеть, что они действительно по форме идентичны. Это объясняется тем, что как в первом, так и во втором случае скорость поступления примеси принималась величиной постоянной, а содержание примеси в разделяемой смеси по сравнению с содержанием основного очищаемого вещества — пренебрежимо малым. Нетрудно видеть, что сюда же следует отнести и важный для практики глубокой очистки веществ случай загрязнения продукта примесью, образующейся вследствие химической коррозии стенок и контактного устройства ректификационной колонны. Правда, понятие коррозии в этом случае приобретает несколько иной смысл, поскольку заметного разрушения материала колонны здесь не наблюдается даже в течение длительного времени ее эксплуатации, что обусловлено микроколичеством образующейся примеси. Практически здесь даже трудно провести различие между этим случаем и рассмотренным выше случаем вымывания примеси из материала аппаратуры. Однако [c.128]

Шлам приносится в абсорбер газом. Обычно это ныль сернистого железа или серы. Так как сернистое железо плохо смачивается углеводородами, то его пыль проносится в абсорбер, где раствор этаноламина вымывает его из газа. Особенно быстро накапливается шлам при очистке природного газа, когда он загрязняет поверхности тенлообменников и холодильников, эродирует металлические поверхности в местах высоких скоростей раствора и забивает тарельчатые и насадочные колонны. Шлам появляется в растворе этаноламина такн е от коррозии аппаратуры и оборудования самой обессеривающей установки. Методы борьбы со шламом — установка фильтров на линии раствора этаноламина и водяного скруббера на газовом потоке перед абсорбером периодическая очистка установки водой и ингибитированной соляной кислотой и периодическое центрифугирование или декантация раствора этаноламина. [c.148]

Перечисленные вьппе меры, принимаемые для снижения скорости побочных реакций и коррозии аппаратуры, пе позволяют полностью ликвидировать эти явления. Кроме того, стремление улучшить технико-экономические показатели моноэтаноламиновой очистки обусловливает проектирование установок с повьпленными концентрациями МЭА и двуокиси углерода в растворе, использование высокотемпературных источников тепла и т. д. Поэтому все агрегаты моноэтаноламиновой очистки независимо от условий работы и состава газа должны быть оборудованы установками для разгонки моноэтаноламина в присутствии щелочи. [c.217]

Характерным видом аппаратуры, эксплуатируемой в условиях постоянного воздействия слабых растворов кислот, являются Н-ка-тионитовые фильтры и другое оборудование, применяемое для химической очистки воды. В результате воздействия 1,5—2%-ной серной кислоты при температуре до 40 °С и давлении до 3 ат скорость коррозии достигает 1 мм в месяц. Для защиты внутренних поверхностей такой аппаратуры рекомендуется применять многослойные перхлорвиниловые покрытия. Достаточную непроницаемость можно получить уже при 7-слойном покрытии, однако, учитывая коррозионную активность растворов серной кислоты, следует применять [c.166]

Так как в особо чистом веществе содержание микропримесей не должно превышать 1.10-5о/о, для конструирования оборудования производства высокочистых веществ могут только такие материалы, скорость коррозии которых меньше ЫО г с 1 м поверхности в 1 ч. Вследствие этого конструкционные материалы, обычно используемые в производстве химических реактивов для изготовления аппаратуры и ее узлов, оказались непригодными или ограниченно пригодными в условиях глубокой очистки вещества из-за относительно высокой коррозионной неустойчивости. [c.127]

Сравнивая уравнения (11.118) и (11.119) с соответствующими уравнениями (11.105) и (11.108), ха рактеризующими влияние загрязняющего действия материала ректификационной колонны на глубину очистки, можно видеть, что они действительно по форме идентичны. Это объясняется тем, что как в первом, так и во втором случае скорость поступления примеси принималась величиной постоянной, а содержание примеси в разделяемой смеси по сравнению с содержанием основного очищаемого вещества— пренебрежимо малым. Нетрудно видеть, что сюда же следует отнести и важный для практики глубокой очистки веществ случай загрязнения продукта примесью, образующейся вследствие химической коррозии стенок и контактного устройства ректификационной колонны. Правда, понятие коррозии в этом случае приобретает несколько иной смысл, поскольку заметного разрушения материала колонны здесь не наблюдается даже в течение длительного времени ее эксплуатации,что обусловлено микроколичеством образующейся при.меси. Практически здесь даже трудно провести различие между этим случаем и рассмотренным выше случаем вымывания примеси из материала аппаратуры. Однако при установленном факте, что ректификация сопровождается теми или иными химическими превращениями, появляется возможность расчета такого процесса хеморектификации исходя из заданных констант скоростей соответствующих химических реакций. [c.81]